전계 효과 트랜지스터 mosfit의 전력 증폭기. 전계 효과 트랜지스터의 HF 라디오 방송국 Aru용 IRF630의 전력 증폭기

트랜지스터 - 600W - UM on HF

소개.

이 기사는 낮에 작성되었으며 Sergey의 기사 EX8A와 달리 솔직히 인정해야합니다. 모든 사람이 등으로 돌아가도록 직접 호출합니다("뒤로"는 이동 방향이고 "뒤로"는 도착 장소).

그러나 내 자신의 욕망 외에도 독서 대중의 호소도있었습니다. 그러나 구체적인 것을 제시하기에는 너무 약합니다 ... 나는 대답합니다. 약하지 않습니다. 읽어. 그러나 나는 내 생각을 퍼뜨리지 않을 것이며 일반적인 진리를 가르치지 않을 것이라고 경고합니다. 모든 것이 교과서와 참고서에 있으며 최소한의 서정적 탈선이 있을 것입니다.

1. 상황 개요.

나는 트랜지스터에서 1000W 이상의 전력을 가진 HF 증폭기를 만드는 것이 불가능하다는 아이디어가 램프 지지자들에 의해 발명되었다고 확신합니다. 아마도 그들 자신이 시간을 쫓는 것이 어렵고 자신의 고정 관념을 바꾸는 것을 어려워하기 때문일 것입니다. 그리고 1kW의 HF에 산업용 PA가 존재한다는 말을 들었을 때 그들은 이것이 산업용 PA라고 대답했습니다.

현대 램프의 PA에 대해서는 팬의 취약성과 소음에 대한 논쟁이 있습니다. 그리고 현대 대신에 GU-81이 제안되었습니다(이것은 "뒤로"입니다).

2. 내구성.

왜 현대 램프의 수명이 더 나쁘다는 주장이 나오는지 이해가 되지 않습니다. 참고서에는 모든 것이 정확히 반대 방향으로 표시되어 있습니다. 누군가 특별히 "가짜" 정보를 참고서에 넣습니까? 아니면 이 "아이디어"의 저자들은 단순히 모든 것을 뒤집어 참고서의 데이터에 의문을 제기하는 것 외에 다른 방법이 없습니까? 그리고 대답은 간단합니다. 오래 전에 "전문적 부적합"으로 인해 생산이 중단되었을 뿐만 아니라 오래 전에 생각할 수 있는 모든 유효 기간이 만료되었습니다.

현대, 당신은 훈련이 필요하다는 것을 알지만 이 얽히고 설킨 GU-81은 어떻습니까? 글쎄, 물론 훈련이 필요하지 않다고 말할 수는 없으므로 여전히 훈련을 받으면 더 나쁘지 않을 것이라고 수줍어하고 전체 절차의 기술을 자세히 설명합니다.

3. 팬.

여기에서는 모든 것이 매우 간단합니다. GU-81의 팬은 현대 팬이 무엇인지 아는 데 관심조차 없습니다. 그리고 그것에 대해 생각하면 트랜시버의 전원 공급 장치에 1-2 개의 팬이 있습니다 (내 GSV-4000에는 2 개의 팬이 있음). 트랜시버 자체에는 1-2 개의 팬이 있습니다 (내 IC-781에는 그 중 4개), 컴퓨터에는 1-2개의 팬이 있습니다. 총 3-6개의 팬이 지속적으로 작동합니다. 그리고 - 아무것도, 간섭하지 않으며 아무도 기억하지 않습니다. 왜요? 자체 소음 수준이 22-26db인 팬이 있기 때문입니다. 10시에요!!! 조용한 대화보다 몇 배 더 조용합니다. 차이를 느껴봐! 그리고 그들은 이미 적절한 양의 공기를 펌핑하는 방법을 "알고 있습니다". 그리고 이제 멋진 "달팽이"가 무엇입니까! 그리고 그들은 여전히 ​​병렬 될 수 있습니다 (공기 흐름에 의해) ... 그러나 이것에 대해 모른다면 물론 VN-2 등을 꾸짖을 수 있습니다. 나는 ACOM-2000A 팬의 소음을 들었습니다. 나는 당신에게 말할 것입니다 : 아무것도 윙윙 거리지 않고 간섭하지 않으며 산만하지 않으며 2kW를 제공하며 자동 튜너가 있으며 8 개의 마이크로 프로세서가 전체 프로세스를 지원합니다. 모니터링 및 제어. 그리고 치수...! 그리고 GU-74B는 단 2개. GU-81과 더 비교해볼까요?

4. 전원 공급 장치.

전원 공급 장치의 플러스를 마이너스로 "단락"하면 어떻게됩니까? 맞습니다. 불꽃이 생길 것입니다. 전원 공급 용량이 높을수록 스파크가 커집니다. 스파크의 매개변수는 에너지입니다(대략 이것은 전원이 제공할 수 있는 순간 전력입니다). 이제 2개의 GU-81에 있는 UM 양극용 전원 공급 장치를 살펴보겠습니다. 이것은 3000볼트의 전압원과 1-1.5암페어의 전류입니다. 이제 1000W 트랜지스터 증폭기의 전원 공급 장치를 살펴보십시오. 이것은 약 50암페어의 전류를 갖는 48볼트 소스입니다. 그들이 무엇을 말하든, 이러한 근원에서 나오는 불꽃의 에너지는 거의 같을 것입니다. 사실, 차이가 있습니다. (물론 우연히) 트랜지스터 MIND 소스의 플러스를 만지려고 시도하십시오. 그러나 아무 일도 일어나지 않을 것이며 실수로 양극에 손가락을 대십시오. 두 번째 경우에는 미리 작성된 유언장이 있습니다.

2 GU-81의 전원 공급 장치의 무게는 생각하기조차 무섭습니다. 아마도 30-40kg입니다. 그리고 치수는? 사진을 보는 것이 흥미로울 것입니다.

트랜지스터 증폭기의 전원 공급 장치는 특정 체적과 같은 특성을 가지고 있습니다. 이것은 1kW당 2리터의 공간이며 무게는 1kW당 600-700g에 불과합니다.

5. 비용.

이것은 적절한 질문입니다. 인터넷에서 잘 알려진 집에서 만든 "제조업체"의 GU-84 증폭기 비용이 얼마인지 물어보십시오. 대답은 간단합니다. 최소 2000달러이고 GU-78B의 경우 100,000루블입니다. 그리고 나서 - 빠르면 2-3개월 이내에 그것을 받을 수 있을 것입니다. 사실, 우리는 오랫동안 모든 것이 잘되고 건전하다고 정직하게 말해야합니다. 이러한 증폭기의 장기 작동에 대한 경험이 이미 있습니다. 고장 및 램프 교체없이 5-7 년 (램프 - GU-81 팬의 불만 - 서멧, 현대 램프). 동일한 전력의 트랜지스터가 있는 증폭기가 더 저렴해야 한다고 누가 말했습니까? 그리고 직접 만들면 비용이 정말 적게 듭니다. 최근의 예: 상트페테르부르크의 한 라디오 아마추어는 소켓과 팬이 있는 GU-91B를 450달러에 샀고, 증폭기는 우크라이나에서 2000달러에 구입했습니다. 중고 АСОМ-2000А의 가격은 3500 USD부터 시작합니다. 그리고 당신은 GU-81의 아마추어 UM에게 얼마에 팔겠다고 합니까? 기껏해야 판매용이 아니라고 말할 것입니다.

600와트 증폭기용 트랜지스터 쌍의 가격은 250-300 USD입니다. 이 시간. BP - 충동. 각각 750와트의 컴퓨터 전원 공급 장치 2개를 사용하고 있습니다. 한 쌍의 비용은 150 USD입니다. 이 두 가지입니다.

물론 10개의 P1D 또는 B1B 릴레이, 심지어 B2B도 없습니다. 범위 스위치가 없습니다. 어리석은 P 루프 튜닝은 없지만 이것은 하나 또는 두 개의 커패시터와 가변계입니다. 그리고 모든 "중지"와 함께. 이것은 3개입니다.

전체 PA의 나머지 비용은 케이스, 필터, 바이패스 릴레이 및 기타 작은 것들의 가격으로 인해 약간 증가합니다.

가산기를 사용하여 2개의 600W 출력 스테이지의 전력을 더하여 출력에서 ​​1200W를 얻으면 모든 비용이 거의 두 배가 되어야 합니다. USD 900-1000에 1200W 앰프를 어디에서 구입할 수 있습니까? 그리고 그러한 치수와 그러한 무게로? 답은 어디에도 없습니다.

6. 계획.

특별한 것도 없고 "트릭"도 없습니다. 가장 일반적인 푸시풀 회로입니다.

하나의 PA 보드에서.

또는 다음과 같이:

자세히 살펴보기:

두 번째 바이패스 릴레이, 세 번째 출력 범위 필터, 네 번째 기본 회로의 바이어스 소스. 공급 전압 - 48v. 출력단의 대기 전류는 150-250mA입니다. TH-430pp 트랜지스터. 페라이트 - TDK. 출력 변압기 권선 - 연선 은선 2.5-4 mm2(1미터 이하).

가산기 변환기는 별도의 주제입니다. 다이어그램은 모든 문헌에서 찾을 수 있으므로 제공하지 않습니다. 나는 상세한 사진을 보여줍니다 - 모든 것이 명확해야합니다.

여기 모든 것이 라디에이터에 조립됩니다.

7. 요소 기반.

다시 말하지만 특별한 것은 없습니다 - 강력한 트랜지스터, 변압기.

7. 전망.

여기이 "잘 생긴"하나에서 HF에서 400-600 와트를 얻을 수 있습니다.

푸시-풀 회로는 쉽게 1000와트 이상을 제공합니다. 두 개의 모듈 - 2000와트 이상을 제공합니다. 600와트 모듈 하나의 무게는 2kg입니다(방열판 및 팬 포함). 전원 공급 장치 1개의 무게는 0.65kg입니다. 케이스 - 무게 1.5kg. 라디에이터의 표면적은 약 2000cm2이고 핀은 두 개의 컴퓨터 쿨러에 의해 측면에서 날아갑니다. 총 무게는 5kg 미만입니다.

그리고 이 저렴한 자동 200W 튜너를 약 1000W의 전력으로 작동시켜 매칭 장치의 요소를 더 강력한 것으로 교체하고 싶습니다.

HEIL SOUND HM-10-5 이중 알약 마이크(다른 주파수 범위)는 치수를 이해하기 위해 여기에 있습니다.

이것은 내가 꺼낸 2개의 MRF-150이 있는 산업용 500와트 증폭기입니다.).

그리고 이것이 단점입니다.

동일한 계획의 1kW에 대한 산업용 증폭기를 신속하게 찾을 수 없었으며 라디에이터 핀만 3배 더 높으며 보드에는 출력에서 ​​가산기가 있는 두 개의 병렬 증폭 채널이 있습니다.

질문???

2 부. 트랜지스터 - 600W - UM on HF

기사에 응답해 주신 모든 분들께 감사드립니다. 저를 사기꾼이라고 생각하시는 분들에게도, 이 글은 '사기'와 기만에 불과합니다.

팬. N.Filenko의 멋진 기사. UA9XBI여기에서 - 인용하고 반복하는 것은 의미가 없습니다. 방향에 대한 몇 가지 수치만 제공할 수 있습니다. 평균 하드 드라이브는 30-35dB(데시벨) 수준에서 소음(대기 상태와 검색 상태 사이의 평균)을 방출합니다. 비교를 위해 : 속삭임 - 10-20dB, 차분한 인간의 목소리 - 50-60dB, 기차 여행 - 90dB, 비행기 이륙 - 120dB, 통증 역치 - 130dB 이상. 전투용: 사무실 소음(프린터, 팩스, 복사기 등) - 50dB, 거실 소음 - 30-40dB, 컴퓨터 팬 소음- 20-34dB. 일반 팬을 구매하려면 http://www.zifrovoi.ru/catalog/coolers/all/을 방문하십시오.

사진. 여기에서 일부 사람들이 캐치를 찾으려고하는 것 같습니다. 일본에서 처음으로 보드를 주문해서 샀는데 파란색 배경에 더 이쁘게 만들어졌기 때문에 똑같은 사진을 올렸습니다(그렇게 생각합니다). 여기에는 비밀이 없습니다. 그러나 이것이 그렇지 않은 것 같으면 동일한 보드를 사용하십시오(다시 내 마이크 사용).

힘. 이제 소파 J)에서 모든 것을 촬영할 것입니다. 여기 또 다른 UM이 있습니다.

전선으로 보드에 부착된 종이에는 범위별 출력 전력이 기록되어 있습니다. 모든 사진의 해상도는 모든 것을 아주 자세히 볼 수 있을 정도로 충분합니다. 7, 10, 14, 18MHz 범위에서 500와트를 방출합니다. 모든 범위에서 28V의 공급 전압과 10W의 입력 전력으로 쓰여진 것을 볼 수 있습니다.

3.5 및 21MHz에서 각각 - 320와트 및 400와트. 1.9MHz - 200와트, 24MHz - 240와트, 28MHz - 160와트. 따라서 -3dB(전력의 절반) 수준에서 증폭기의 주파수 범위는 1.9 - 24MHz입니다. 전력을 절반으로 변경하면 S-미터의 신호 레벨이 0.5포인트만 변경됩니다. 28MHz의 주파수에서 수신 신호 레벨은 0.7포인트 떨어집니다. 그건 그렇고, 안테나의 조리개 각도는 같은 방식으로 결정된다는 점에 유의해야합니다. 절반 전력 수준, 즉 -3db 수준에서.

출력 전력을 1.9, 24 및 28MHz로 높이려면 입력 전력을 2~3배(20~30W)만 높이면 됩니다. 또는 ALC 시스템을 만드십시오 - 자동 전력 레벨 제어. 나는 이것을하지 않았다, 왜냐하면 RFPWR 노브를 돌리는 것이 더 쉽습니다.

이 힘은 사진에서 보는 보드에 의해 주어집니다. 48V 소스에서 전원을 공급하고 변압기를 건설적으로 최적화하면 이 보드가 "조금 더" 전원을 공급할 수 있다는 데 의심의 여지가 없습니다. 그리고 이러한 모듈을 몇 개 추가하면 여기에 1000와트가 있습니다. 이제 최종적으로 수신 측에서 신호 레벨이 0.5포인트만 증가하면 2000와트를 위해 노력할 가치가 있다고 생각하십니까? 내 이웃의 작업의 예, 나는 그의 콜사인을 부르지 않을 것입니다. 20-ke에서 9 + 50dB(S-미터가 보정됨)에서 측정하고 9 + 5dB에서 28MHz에서 두 번째 고조파를 듣습니다. 사람은 좋은 안테나 (biggun5 el)를 가지고 있지만 앰프는 ... 흠 잡을 데없이 깔끔하고 아름답게 만들어집니다. 그는 모든 사람에게 정직한 200 킬로가 있다고 말합니다. 그리고 병렬로 연결된 두 개의 GMI-11 램프와 2500볼트의 양극 전압이 있습니다. 어떤가요? 괜찮은? 아무리 조언해도 도움이 되지 않습니다. 그리고 훌륭한 엔지니어 자신도 0.5점 감소가 넌센스라는 것을 이해하지만 아무 것도 하지 않습니다.

어떤 종류의 냉매로 냉각된 GU-73P에 증폭기가 있습니다. 그리고 그것에 대한 전원 공급 장치는 내가 너무 게으르게 사진을 찍을 수 없었습니다. 나는 그것을 켠 적이 없으며 (2500 와트 제공) 전원 공급 장치의 무게는 약 50kg입니다. 알루미늄 클래딩 때문에 어떻게든 훔치고 싶었지만 하이하이를 올릴 수 없었다.

전원 공급 장치. 먼저 미국 유명 기업의 펄스 전원 공급 장치 사진

이 UPS는 총 2500볼트에 대해 20볼트 및 125암페어를 제공합니다. 무게 - 약 12-15kg. RZ3CC의 테이블에서 검사했을 때 우리 애플리케이션에 절대적으로 부적합한 것으로 판명되었습니다. 주요 트랜지스터를 전환하는 순간 이러한 펄스가 점프하여 수신기를 보호하기 위한 옵션을 찾는 것이 더 이상 흥미롭지 않게 됩니다. 사실, 이것은 약 15 년 전의 발전이라고 말해야하며 물론 공진 UPS에 대해 아직 알지 못했습니다. 결론은 현대 트랜시버의 전원 공급 장치에 사용되는 변환기의 작동 원리는 고전력에 적합하지 않다는 것입니다.

이제 내가 사용하는 UPS를 살펴보겠습니다.

이것은 이해할 수 있습니다 - 컴퓨터 UPS. 고전류에 대해 말한 사람들을 위해 - 그림을 확대하고 5v / 50a 비문을 참조하십시오 - 볼트와 너트가 없습니다. 이것은 예를 들어 리본 케이블을 사용하는 경우에도 연결을 방해하는 것이 없음을 의미합니다.

두 개의 UPS가 있습니다. 상단 5V / 20A, 하단 5V / 90A. 전진 움직임이 눈에 띄게 나타납니다. UPS가 눈에 띄게 작고 가볍습니다. IC-781 500W UPS에서 전원 공급 장치는 크기가 매우 작고 무게가 약 1.5-2kg이지만 이미 15년이 넘었습니다. 기술이 크게 발전했다는 데 동의합니다.

컴퓨터용 750와트 UPS에는 이미 각각 12v/22a의 두 권선이 있습니다. 이 UPS 중 두 개를 가져 와서 48V / 22A 전원 입력을 얻으십시오. 소스를 다이오드로 분리하는 것을 기억하십시오. 그러나 이러한 UPS의 다른 전압에 대해 조금 생각해 보면 1600W의 전원 입력을 얻을 수 있습니다.

반면에 내 출력 단계는 전통적인 IP로 작업했습니다 - 변압기 하나, 아래 사진에서 OCM -1 1.0이 감긴 버스를 볼 수 있습니다. 그런데 인터넷 가격은 2930 루블입니다. .

그런 타이어로 감는 것은 의욕을 크게 높이지 않고 변압기의 무게가 꽤 큽니다.

나는 이미 램프를 정상적으로 취급한다고 말했습니다. 그들은 오랫동안 업계에서 경쟁에서 벗어날 것입니다. 하지만 여전히 더 작고 가벼운 것을 원합니다. 그것은 밝혀졌습니다. 그들은 많은 청중을 위해는 아니지만 그렇게합니다. 한 연구소에서 진공관 PA용 펄스 전원 공급 장치를 제안받았습니다. 그들은 다음과 같이 말했습니다 : 3000v, 1.5a, 보호 장치가있는 경우, 최고 등급의 신뢰성, 3 리터의 부피, 무게 2-3kg, 모든 요소는 30,000 루블에 수입됩니다 (Epcos 페라이트 만). 1개월 동안. 다이어그램이 보이냐고 물었더니 답은 15,000루블이고 자세한 설명이 있는 다이어그램은 당신 것입니다. 나는 계획을 사지 않았다. 그러나 라디오 아마추어를 위한 매우 흥미로운 옵션이 있다는 것을 깨달았습니다.

이것은 2개의 GI-46B를 위한 킬로와트 모듈입니다. 프로세서의 팬 및 방열판. 각 램프의 라디에이터 면적은 850cm2로 "기본" 라디에이터 면적의 거의 두 배입니다. 이 아이디어는 트랜지스터에 대한 대안의 출현으로 인해 지금까지 구현에서 중단되었습니다.

계획. 나는 내가받은 두 가지 계획을 모두 줄 것입니다.

내가 말했듯이 - 특이한 것은 없습니다 - 가장 표준적인 계획. 각 트랜지스터의 대기 전류는 150-250mA입니다. 페라이트의 경우 당사의 페라이트를 전혀 사용하지 않는 것이 좋습니다. 매개변수의 불안정성이라는 단 하나의 이유가 있습니다. 빨간색에는 여러 가지 페라이트 옵션이 있습니다. 전력 및 주파수 측면에서 적합한 것을 선택하십시오. 출력 변압기: 여러 옵션이 있습니다. 파란색 페라이트는 AmidonFT-23-43, 직경 23mm, 재료 43, 각 열에 6개입니다. 단면적이 1.5mm 정사각형인 와이어 4바퀴. 두 번째 링 앰프 TDKK6a.77.08에서 외경은 28mm, 내경은 16mm, 링 높이는 8mm입니다. 각 열에 두 개의 링. 단면적이 2-2.5mm 정사각형인 은색 연선 4회. 입력 변압기 - 링 vn. 디암. 14-16mm, int. - 8mm, 포스트 길이 - 14-18mm, 재질 M600NN. 단면적이 0.35mm 정사각형인 와이어 4바퀴. 변압기의 페라이트 링 치수는 전력 손실에만 의존합니다. 이러한 이유로 정확하게 일치될 때 링의 치수가 매우 작아질 수 있습니다. 예를 들어, 다음 사진은 RZ3CC(G. Shulgin)가 나에게 제공한 500W, ICOM의 대역 통과 범위 필터 블록입니다.

다이어그램에 표시된 곳에 고전압 세라믹 커패시터를 설치하는 것을 잊지 마십시오.

여기에는 출력 대 입력 전력 측정이 나와 있습니다. 내 측정이 아닙니다. 첫 번째 사진은 미국, 두 번째 사진은 일본입니다. 그러나 용량의 순서는 매우 분명합니다. GU-74B와 단 2개의 2SC2879보다 훨씬 낫습니다. 음, 그리고 일본인의 마지막 접시는 매우 특징적입니다. 이것은 데이터 시트에 따르면 한 쌍의 MRF448pp 트랜지스터로 250W의 전력을 가지며 250x2 이상을 제공합니다.

핀(w) Pout(w) Vp(V) Ip(A) Pip(w) 효율(%)

1 82 48.3 7 338 24.3 2 177 48.3 12 580 30.5 5 380 47.8 19 908 41.8 10 530 46.5 24 1116 47.5 14 630 46.0 25 1196 52.7

조정. 트랜지스터 PA의 안테나와의 조정에 특별한주의를 기울이고 싶습니다. 물론 자동 안테나 튜너를 사용하는 것이 가장 좋습니다. 그러나 일반 안테나 또는 최소한 휴대용 매칭 장치도 필요합니다. 나는 트랜지스터와 달리 램프가 큰 SWR을 "유지"한다는 진술을 이해하지 못합니다. 그리고 동시에 이웃의 모든 텔레비전이 꺼지고 전화뿐만 아니라 다리미도 이야기하기 시작할 것이라는 사실에 전혀 관심이 없습니다. 그러나 알파 또는 1킬로와트 이상에서 "우리는 일합니다". 트랜지스터 PA의 보호는 매우 간단합니다. RK3AQW가 포럼에서 이에 대해 쓴 것 같습니다. 나도 똑같이 하지만 임계 VSWR을 10이 아닌 6으로 제한합니다. 즉, 증폭기 출력은 비유도성 300옴 저항에 로드됩니다. 이것은 앰프의 전반적인 신뢰성을 위해 치러야 할 대가입니다. 이 저항은 2개로 구성되며 하나는 270옴이고 두 번째는 탄소 47옴입니다. 이 저항기의 엔진에서 커패시터가 있는 한 쌍의 다이오드를 통해 2N2222용 트랜지스터 스위치의 베이스에 전압이 공급되며, 그 컬렉터에는 RES-49가 있으며 출력단에서 바이어스 전압을 제거합니다. 연락처. VSWR = 6 트랜지스터는 충분히 오래 "허용"할 수 있기 때문에 이 시간 동안 바이어스는 매우 쉽게 제거됩니다. 그렇다면 안테나를 수리하거나 조정하십시오.

UM(1kW)

.

그리고 뒷모습입니다.

세부 사항 측면에서 두 개의 채널이 있고 두 개의 전원 공급 장치가 연결되어 있고 가산기가 있음을 알 수 있습니다. 오른쪽에서 절단된 동축 케이블 조각을 볼 수 있습니다. 나는 별도로 언급합니다-직경은 2.5mm입니다. 1000와트 이상의 전력에 대해 우리 사람들은 외경이 11-15mm인 케이블을 사용한다고 생각합니다. 여기서 2.5mm는 아마도 분노의 폭풍을 일으킬 것입니다. 그러나 외피가있는 직경이 4.95mm이고 50MHz의 주파수에서 3.5kW의 전력을 전송할 수있는 RG-142 케이블이 있습니다. 또한 페라이트의 크기에 주의하십시오. 거대한 크기에 대한 힌트는 없습니다. 등.

이것은 다소 "오래된"마이크 프로세서이며 압축기, 잔향, 내장 멜로디, 수신기의 모니터, 레벨 표시기가 있습니다. 다음 사진은 같은 목적을 위한 최신 장치입니다.

저렴한 VHF 150W 규격의 UM으로 600W UM KV는 방열판이 약하지만 쿨러로 날려버리거나 교체할 수 있어 쉽게 끼울 수 있다. 그리고 내부에 있는 앰프는 250KV 와트로 쉽게 변환할 수 있습니다.

마이크 그래픽 이퀄라이저. 좋은 점은 3kHz 대역에서 5개 대역의 활성 조정이 있다는 것입니다.

예를 들어, 마이크 스위치는 두 개의 다른 마이크를 임의의 순서(예: HF 및 VHF)로 두 개의 다른 트랜시버로 전환할 수 있습니다.

이것은 6개의 안테나를 위한 3KW 동축 안테나 스위치입니다.

이것은 TVI 필터입니다.

그리고 적어도 라디오 아마추어들에게는 이 기적의 시대는 끝났어야 했습니다.

73! RU3BT. 세르게이

클래스 A 전력 증폭기는 거의 사용되지 않습니다. 기본적으로 이들은 과부하 용량이 높은 HF 라디오 수신기의 증폭기입니다. 이러한 증폭기의 실제 다이어그램이 그림 1에 나와 있습니다. L1C1 입력 회로와 L2C2 출력 회로는 일반적으로 동기화되고 입력 신호의 주파수에 맞춰 조정됩니다.

등가 저항 Re 출력 회로 Re = P2p2 / (RL + Rn "), 여기서 p = Sqr (L2 / C2), Rn"은 발진 회로에 도입된 부하 저항입니다. RL - 손실의 능동 저항; P2는 회로의 스위칭 계수입니다. Rn "= Rn / n22의 값, 여기서 n2는 변환 비율입니다.

완전히 켜져 있을 때 출력 회로의 품질 계수 Q = ReRi / (Re + Ri) 2pfoL2는 트랜지스터 Ri의 출력 저항의 션트 효과로 인해 감소합니다. 고전력 MOS 트랜지스터에서 Ri는 작고 일반적으로 수십 킬로옴을 초과하지 않습니다. 따라서 Q2를 늘리기 위해 회로의 불완전한 활성화가 사용됩니다.

출력 회로의 대역폭은 2Df2 = fo2/Q2이고 공진 주파수는 fo2 = l/2pSqr(L2C2)이다. HF 범위에서 이러한 증폭기는 최대 수십 개의 Ki를 제공할 수 있습니다. 증폭기의 중요한 지표는 노이즈 레벨입니다. 강력한 MIS 트랜지스터의 노이즈 특성이 작업에서 고려됩니다.

그림 2는 강력한 MOS 트랜지스터 KP901A를 기반으로 하는 PA의 실제 다이어그램을 보여줍니다. 작업은 작은 L2C2 주파수 대역을 얻는 것이 아니었기 때문에 회로는 드레인 회로에 직접 연결되고 부하 Rn ​​= 50 Ohm에 의해 분류됩니다. 클래스 A에서 증폭기는 f = 30MHz의 주파수에서 Ku = 5(Ku = SRn) 및 Kp> 20이었습니다. 비선형 모드로 전환하면 출력 전력이 10W에 도달했습니다.

2단 PA(그림 3)는 KP902A 및 KP901A 트랜지스터에서 만들어집니다. 첫 번째 단계는 클래스 A에서 작동하고 두 번째 단계는 클래스 B에서 작동합니다. 클래스 B를 보장하려면 두 번째 트랜지스터의 게이트 값에서 디바이더를 제외하면 충분합니다. 증폭기는 단 사이에 광대역 통신 회로를 사용합니다. 30MHz의 주파수에서 증폭기는 Ki> 15 및 Kp> 100에서 Pout = 10W를 제공했습니다.

그림 4의 협대역 증폭기는 144 ... 146MHz의 주파수 범위에서 작동하도록 설계되었습니다. 12dB 전력 증폭, 2.4dB 잡음 수준 및 30dB 이하의 상호 변조 왜곡 수준을 제공합니다.

700MHz의 주파수에서 강력한 2NS235B MIS 트랜지스터(그림 5)를 기반으로 하는 공진 증폭기는 40 ... 45%의 효율로 Pout = 17W를 제공합니다.

그림 6의 증폭기에는 리턴 픽업 레벨을 -50dB로 줄이는 제거 회로가 포함되어 있습니다. 50MHz의 주파수에서 증폭기는 18dB의 전력 증가, 2.4dB의 잡음 수준 및 최대 1W의 출력 전력을 갖습니다.

도 7의 특허 회로(미국 특허 3.919563)는 주파수 70MHz에서 70MHz의 주파수에서 5W의 출력으로 실제 효율 90%를 달성합니다. 이 경우 출력 회로의 품질 계수는 3과 같습니다.

그림 8은 국내 강력한 MOS 트랜지스터 KP905B, KP907B 및 KP909B를 기반으로 하는 3단 PA의 다이어그램을 보여줍니다.

증폭기는 300MHz에서 30와트의 전력을 제공합니다. 처음 두 단계는 공진 U자형 정합 회로를 사용하고 출력단은 입력에 L자형 회로를 사용하고 출력에 U자형 회로를 사용합니다. 실험 및 계산으로 얻은 Uc 및 Рвхэ 및 Кр에 대한 효율성과 Рout의 의존성은 그림 9에 나와 있습니다.

AM 라디오 송신기(진폭 변조 포함)에서 PA를 사용할 때 변조 특성의 선형성, 즉 입력 신호의 진폭에 대한 Pout의 의존성을 보장하는 것과 관련하여 어려움이 발생합니다. 클래스 C와 같은 강력한 비선형 작동 모드를 사용할 때 문제가 악화됩니다. 그림 10은 진폭 변조된 HF 무선 송신기의 다이어그램을 보여줍니다. 강력한 UMDP 트랜지스터 VMP4를 사용할 때 송신기 전력 10.8W. 변조는 게이트 바이어스 전압을 변경하여 수행됩니다.

변조 특성(그림 11의 곡선 1)의 비선형성을 줄이기 위해 송신기에서 포락선 피드백이 사용됩니다. 이를 위해 AM 출력 전압이 정류되고 결과적인 저주파 신호가 피드백을 생성하는 데 사용됩니다. 그림 10의 변조 응답 2는 선형성이 크게 향상되었음을 보여줍니다.

그림 12는 정격 출력 전력이 10W이고 작동 주파수가 2.7MHz인 주요 PA의 개략도를 보여줍니다. 증폭기는 트랜지스터 KP902, KP904로 만들어집니다. 72%의 정격 출력 전력에서 증폭기의 효율은 약 33dB입니다. 증폭기는 논리 소자 K133LB에서 여기되고 공급 전압은 27V, 출력단의 드레인 전압 파고율은 2.9입니다. 통신 회로의 적절한 재구성으로 주어진 매개 변수를 가진 증폭기는 1.6 ... 8.1MHz 범위에서 작동했습니다.

더 높은 주파수에서 지정된 전력을 제공하려면 여자기의 전력을 증가시킬 필요가 있습니다.

구조적으로 두 PA는 표준 라디에이터 100x150x20mm를 사용하여 인쇄 회로 기판에 조립되었으며 이는 무선 송신기의 PA 장치 표준 치수로 설명됩니다. 통신 회로의 인덕터는 직경이 16인 VCh-30 브랜드의 페라이트 막대에서 원통형입니다. 인덕터의 품질 계수는 Q = 150입니다.

인덕턴스가 600μH인 표준 초크는 1와트 증폭기의 트랜지스터 드레인의 공급 회로와 10와트 증폭기의 예비 단계에서 차단 초크로 사용되었습니다. KP904 트랜지스터의 드레인 회로에 있는 전원 초크는 페라이트 링에 있으며 인덕턴스는 100MkG입니다.

그림 13은 무인 HF 무선 송신기에 사용하기 위한 정격 출력 Pout = 100W인 주요 PA의 개략도를 보여줍니다. 증폭기에는 2개의 KP907 트랜지스터에서 반전되는 사전 증폭 단계가 포함되어 있습니다. VTI 입력에서 일치하는 U 자형 회로 С1L1С2СЗ가 켜집니다.

마지막 단계는 6개의 KP904A 트랜지스터로 조립됩니다. 이 수의 트랜지스터는 효율성을 위해 선택되었습니다. KP904B 트랜지스터 대신 6개의 KP909 트랜지스터 또는 3개의 더 강력한 KP913 트랜지스터를 켤 수도 있습니다. 드레인 회로의 최적 키 모드는 요소 C14, C15, C16, L7을 포함하는 성형 회로에 의해 제공됩니다.

증폭기의 전체 효율은 62%입니다. 이 경우 출력단의 전자 효율은 약 70%입니다. 예비 단계의 트랜지스터를 켜기위한 브리지 회로는 출력 트랜지스터가 고장난 경우 증폭기의 작동 가능성을 유지하는 데 사용됩니다 (열화된 매개 변수가 있음에도 불구하고). 같은 목적을 위해 개별 퓨즈가 강력한 트랜지스터의 소스에 포함되어 있으며 그 목적은 결함이 있는 트랜지스터의 연결을 끊는 것입니다. 고장으로 인해 트랜지스터 라인에서 단락에 가까운 모드가 발생하면 증폭기가 작동하지 않습니다.

강력한 MDP PT의 병렬 연결은 PA를 계산하고 조정하는 데 추가적인 어려움을 일으키지 않습니다. 유사한 구성의 증폭기(그림 12 참조)와 비교하여 증폭기의 효율 감소는 주로 100W 증폭기의 전력 측면에서 트랜지스터를 사용하기 때문입니다. 출력 전력 레벨이 50W로 감소하면 증폭기 효율은 85%로, 전자 효율은 90%로 증가합니다. 도 13에 도시된 소자의 매개변수 값은 2.9MHz의 주파수에 해당한다.

KP904 트랜지스터의 드레인 전압의 파고율은 2.8이며 트랜지스터 자체는 최적에 가까운 모드에서 작동합니다. KP907 트랜지스터의 스테이지에서 드레인 전압의 피크 팩터는 P = 2.1입니다. 트랜지스터는 키 모드에서 작동하지만 Uc = 27V 및 컷오프 각도 φ = 90°에서 이러한 트랜지스터에 대한 최적의 키 모드는 드레인이 발생하는 상당한 피크 계수로 인해 위험하기 때문에 모드가 최적이 아닙니다. 전압은 KP907 트랜지스터에 대해 60V와 동일한 최대 허용 전압을 초과할 수 있습니다.

그림 14는 드레인 전류의 차단 각도에 대한 효율, Pout 및 he의 의존성을 보여주는 실험 및 계산된 곡선을 보여줍니다. 그림은 실험 데이터에 대한 계산된 데이터의 좋은 근사치를 보여줍니다. 컷오프 각도의 가능한 값 범위는 다소 좁은 것으로 판명되었습니다. 차단각의 증가는 드레인에서 전압의 피크 계수의 급격한 증가에 의해 방지되고 감소는 바이어스 전압 Uz와 함께 곧 시작되는 요구되는 여기 전압의 성장에서 감소합니다. Uzi 추가를 초과합니다. 물론 Pdt 수준이 감소함에 따라 드레인 전류의 차단 각도에서 가능한 변화의 범위가 확장됩니다.

증폭기는 인쇄 회로 기판에서 만들어집니다. 130X130X50 mm 크기의 라디에이터가 방열판으로 사용되었습니다. KP907 트랜지스터의 전원 공급 장치 회로에는 인덕턴스가 280μH인 표준 초크 DM-01이 사용됩니다. 추가 브리지 초크는 VK-30 페라이트 링(직경 = 26)에 감겨 있습니다. 출력단의 전원 공급 장치 회로의 초크는 HF-30 페라이트 링, 직경 = 30에 감겨 있습니다. 부하가 있는 출력단의 통신 회로의 인덕턴스 코일은 은도금 와이어 직경 = 2.5, 루프 직경 30mm, L = 80nH로 감긴 공기입니다.

출력 전력 PBout의 온도 의존성과 출력 전력이 100W인 키 PA의 효율은 그림 14, b에 나와 있습니다. 주어진 종속성을 고려하면 -60 ... + 60 ° С 범위에서 PA의 입력 전력이 ± 10% 이하로 변경됨을 알 수 있습니다. 온도는 또한 지정된 범위에서 ± 5%씩 달라지는 효율성에 미미한 영향을 미칩니다. 이 경우 온도가 증가함에 따라 출력 전력 및 효율의 저하가 관찰되며, 이는 온도가 증가함에 따라 기울기(5)가 감소하는 것과 관련이 있습니다. -60 ... + 60 ° C의 일반적인 온도 범위에서 he와 Pout의 변화는 미미하며 이는 UM의 열 안정화를 위한 특별한 조치 없이 달성됩니다. 후자는 강력한 MOS 트랜지스터의 장점이기도 합니다.

문학:

강력한 필드 트랜지스터의 장치 구성표. V.P. DYAKONOV가 편집함

설치 오류에 대한 몇 마디:
회로의 가독성을 향상시키기 위해 두 쌍의 단자 전계 효과 트랜지스터와 ± 45V의 전원 공급 장치가 있는 전력 증폭기를 고려하십시오.
첫 번째 오류로 잘못된 극성으로 제너 다이오드 VD1 및 VD2를 "납땜"해 보겠습니다(올바른 연결은 그림 11에 표시됨). 스트레스 맵은 그림 12와 같은 형식을 취합니다.

그림 11 BZX84C15 제너 다이오드의 핀 배치(그러나 핀 배치는 다이오드에서 동일함).

그림 12 제너 다이오드 VD1 및 VD2가 잘못 설치된 전력 증폭기의 전압 맵.

이 제너 다이오드는 연산 증폭기의 공급 전압을 형성하는 데 필요하며 이 전압이 이 연산 증폭기에 최적이기 때문에 15V에서만 선택됩니다. 또한 증폭기는 12V, 13V, 18V(18V 이하)의 가까운 정격을 사용할 때 품질 손실 없이 성능을 유지합니다. 부적절한 설치의 경우 규정된 공급 전압 대신 연산 증폭기는 안정기의 n-p 접합에서 강하 전압만 수신합니다. 나머지 전류는 정상적으로 조절되고 증폭기의 출력에는 작은 정전압이 존재하며 출력 신호는 없습니다.
VD3 및 VD4 다이오드가 올바르게 설치되지 않았을 수도 있습니다. 이 경우 대기 전류는 저항 R5, R6의 값에 의해서만 제한되며 임계 값에 도달할 수 있습니다. 증폭기의 출력에 신호가 있지만 터미널 트랜지스터의 다소 빠른 가열은 확실히 과열과 증폭기의 출력으로 이어질 것입니다. 이 오류에 대한 전압 및 전류 맵은 그림 13 및 14에 나와 있습니다.

그림 13 열 안정화 다이오드가 잘못 설치된 증폭기의 전압 맵.

그림 14 열 안정화 다이오드가 잘못 설치된 증폭기 전류 맵.

다음으로 많이 발생하는 배선 실수는 끝에서 두 번째 단계 트랜지스터(드라이버)의 잘못된 배선일 수 있습니다. 이 경우 증폭기의 전압 맵은 그림 15와 같은 형식을 취합니다. 이 경우 단자 트랜지스터가 완전히 닫히고 증폭기 출력에서 ​​소리가 들리지 않으며 일정한 전압 레벨은 가능한 한 0에 가깝습니다.

그림 15 드라이버 스테이지 트랜지스터가 잘못 장착된 전압 맵.

또한 가장 위험한 실수는 드라이버 캐스케이드의 트랜지스터가 장소에서 혼동되고 핀아웃도 혼동되어 트랜지스터 VT1 및 VT2의 단자에 연결된 것이 정확하고 모드에서 작동한다는 것입니다. 에미터 추종자. 이 경우 터미널 스테이지를 통과하는 전류는 트리밍 저항 슬라이더의 위치에 따라 다르며 10 ~ 15A가 될 수 있으며 어떤 경우에도 전원 공급 장치의 과부하와 터미널 트랜지스터의 급속 가열을 유발합니다. 그림 16은 트리머 중간 위치의 전류를 보여줍니다.

그림 16 드라이버 스테이지 트랜지스터의 잘못된 설치가 있는 전류 맵, 핀아웃도 혼동됩니다.

터미널 전계 효과 트랜지스터 IRFP240 - IRFP9240의 출력을 "반대"로 납땜하는 것은 불가능하지만 꽤 자주 교체하는 것으로 나타났습니다. 이 경우 트랜지스터에 설치된 다이오드는 어려운 상황에서 얻습니다. 인가되는 전압은 최소 저항에 해당하는 극성을 가지므로 전원 공급 장치에서 최대 소비를 유발하고 얼마나 빨리 소진되는지는 운보다 운에 달려 있습니다. 물리 법칙에 대해.
보드에 불꽃놀이가 일어나는 이유는 한가지 더 - 1.3W 제너다이오드는 1N4007 다이오드와 같은 하우징에 판매되고 있으니 제너다이오드를 보드에 장착하기 전에 검정색 하우징에 들어있는 경우에는 주택의 비문을 자세히 살펴보십시오. 제너 다이오드 대신 설치할 때 연산 증폭기의 공급 전압은 저항 R3 및 R4의 값과 연산 증폭기 자체의 전류 소비에 의해서만 제한됩니다. 어쨌든 결과 전압 값은 주어진 연산 증폭기의 최대 공급 전압보다 훨씬 높기 때문에 오류가 발생하며 때로는 연산 증폭기 자체의 일부를 제거한 다음 정전압 증폭기의 공급 전압에 가까운 출력에 나타날 수 있으며, 이는 전력 증폭기 자체의 출력에서 ​​일정한 전압의 출현을 수반합니다. 일반적으로 이 경우의 마지막 단계는 계속 작동합니다.
마지막으로 증폭기의 공급 전압에 따라 달라지는 저항 R3 및 R4의 값에 대한 몇 마디. 2.7kOhm이 가장 보편적이지만 증폭기에 ±80V의 전압이 공급되면(8Ohm 부하에만 해당) 이러한 저항은 약 1.5W를 소모하므로 5.6kOhm 또는 6.2kOhm으로 교체해야 합니다. 저항은 열 출력을 0.7W로 줄입니다.

이 앰프는 당연히 팬을 찾았고 새 버전을 구입하기 시작했습니다. 우선, 첫 번째 트랜지스터 스테이지의 바이어스 전압을 생성하는 회로가 변경되었습니다. 또한 회로에 과부하 보호 기능이 도입되었습니다.
개선의 결과 출력에 전계 효과 트랜지스터가 있는 전력 증폭기의 개략도는 다음과 같은 형식을 얻었습니다.

증가하다

PCB 옵션은 그래픽 형식으로 표시됩니다(크기 조정 필요).

전력 증폭기의 결과 수정 모양은 아래 사진에 나와 있습니다.

이 꿀 통에 연고의 파리를 튀기는 것이 남아 있습니다 ...
사실 증폭기에 사용된 전계 효과 트랜지스터 IRFP240 및 IRFP9240은 제품 품질에 더 많은 관심을 기울인 개발자 IR(International Rectifier)에 의해 단종되었습니다. 이 트랜지스터의 주요 문제는 전원 공급 장치용으로 설계되었지만 음향 증폭 장비에 매우 적합한 것으로 판명되었다는 것입니다. International Rectifier 측에서 제조된 부품의 품질에 대한 관심이 높아짐에 따라 트랜지스터를 선택하지 않고도 트랜지스터의 특성 차이에 대해 걱정하지 않고 여러 트랜지스터를 병렬로 연결할 수 있었습니다. 2%를 초과하여 상당히 수용 가능합니다.
오늘날 IRFP240 및 IRFP9240 트랜지스터는 Vishay Siliconix에서 제조하며, 이는 제조된 제품에 그다지 민감하지 않으며 트랜지스터의 매개변수는 전원 공급 장치에만 적합하게 되었습니다. 15%. 이것은 예비 선택이 없는 병렬 연결을 제외하고 4개의 선택에 대해 테스트된 트랜지스터의 수는 수십 개의 사본과 같습니다.
이와 관련하여이 증폭기를 조립하기 전에 먼저 트랜지스터를 얻을 수있는 회사를 찾아야합니다. Vishay Siliconix가 매장에서 판매되는 경우이 파워 앰프 조립을 거부하는 것이 좋습니다. 상당한 비용을 지출하고 아무 것도 달성하지 못할 위험이 있습니다.
그러나 이 전력 증폭기의 "VERSION 2" 개발 작업과 출력 단계를 위한 적절하고 비싸지 않은 전계 효과 트랜지스터의 부족으로 인해 이 회로의 미래에 대해 조금 생각하게 되었습니다. 결과적으로 VERSION 3이 모델링되었으며, Vishay Siliconix의 전계 효과 트랜지스터 IRFP240 - IRFP9240 대신 TOSHIBA - 2SA1943 - 2SC5200의 바이폴라 쌍을 사용합니다.
새로운 버전의 증폭기의 개략도는 "VERSION 2"의 수정 사항을 통합하고 출력 단계를 변경하여 전계 효과 트랜지스터의 사용을 포기할 수 있게 했습니다. 개략도는 아래와 같습니다.

전계 효과 트랜지스터를 리피터로 사용하는 개략도 ENLARGE

이 버전에서는 전계 효과 트랜지스터가 유지되었지만 전압 팔로워로 사용되어 드라이버 단계를 크게 완화합니다. 보호 작동 한계에서 전력 증폭기의 여기를 피하기 위해 보호 시스템에 작은 양극 연결이 도입되었습니다.
인쇄 회로 기판은 개발 중이며 실제 측정의 잠정 결과와 작동 가능한 인쇄 회로 기판은 11월 말에 나타날 것이지만 현재로서는 MICROCAP에서 얻은 THD 측정 그래프를 제공할 수 있습니다. 이 프로그램에 대한 자세한 내용을 읽을 수 있습니다.

(2016년 2월 7일에 추가된 기사)

UT5UUV안드레이 모셴스키.

앰프 "진"

트랜지스터 전력 증폭기

무변압기 전원 공급 장치 포함

네트워크에서 220(230) V.

강력하고 가벼우며 저렴한 고출력 증폭기를 만드는 아이디어는 무선 통신의 여명기부터 관련이 있었습니다. 지난 세기 동안 많은 아름다운 튜브 및 트랜지스터 디자인이 개발되었습니다.

그러나 여전히 고전력의 고체 또는 전자 진공 증폭 기술의 우수성에 대한 논쟁이 있습니다 ...

스위칭 전원 공급 장치의 시대에 2 차 전원 공급 장치의 질량 및 크기 매개 변수 문제는 그렇게 심각하지 않지만 실제로 산업용 네트워크 전압 정류기를 사용하여이를 제거하면 여전히 이득을 얻습니다.

라디오 방송국의 전력 증폭기에 최신 고전압 스위칭 트랜지스터를 사용하는 아이디어는 수백 볼트의 직류를 사용하여 전력을 공급하는 것으로 보입니다.

우리는 고전압 전계 효과에 대한 푸시 풀 회로에 따라 구축 된 변압기가없는 전원 공급 장치로 최소 200 와트의 전력을 가진 "낮은"HF 범위를위한 전력 증폭기 설계에주의를 기울이고 싶습니다. 트랜지스터. 아날로그에 비해 주요 이점은 무게와 치수, 구성 요소의 저렴한 비용, 작동 안정성입니다.

주요 아이디어는 펄스 보조 전원 공급 장치에서 작동하도록 의도된 경계 드레인-소스 전압이 800V(600V)인 트랜지스터인 능동 소자를 사용하는 것입니다. 증폭 소자로는 International Rectifier에서 제조한 전계 효과 트랜지스터 IRFPE30, IRFPE40, IRFPE50을 선택했습니다. 제품 가격은 2달러입니다. 미국. "Toshiba"에서 제조한 2SK1692는 차단 주파수 측면에서 약간 열등하여 160m 범위에서만 작동합니다. 바이폴라 트랜지스터 기반 증폭기 팬은 600-800볼트 BU2508, MJE13009 등으로 실험할 수 있습니다.

전력 증폭기 및 SHPTL을 계산하는 방법은 단파 라디오 아마추어 S.G.의 핸드북에 나와 있습니다. 부니나 L.P. 야일렌코. 1984년

변압기의 권선 데이터는 다음과 같습니다. 입력 SHPTL TR1은 M1000-2000NM(NN) 페라이트로 만들어진 K16-K20 링 코어에 만들어집니다. 권수는 3선에 5회입니다. 출력 SHTTL TR2는 M1000-2000NM(NN) 페라이트로 만들어진 K32-K40 링 코어에서 만들어집니다. 권수는 5선에 6회입니다. 권선용 전선은 MGTF-035에서 권장합니다.

쌍안경의 형태로 출력 SHTTL을 만드는 것이 가능합니다. 이것은 HF 범위의 "상단" 부분에서 작업에 좋은 영향을 미칠 것입니다. 그러나 그곳의 트랜지스터는 상승 및 하강 시간으로 인해 작동하지 않습니다. 현재의. 이러한 변압기는 M1000-2000 재료의 10(!) K16 링으로 구성된 2개의 열로 만들 수 있습니다. 계획에 따른 모든 권선은 한 바퀴입니다.

변압기 매개변수의 측정 데이터는 표에 나와 있습니다. 입력 SHPTL은 게이트-소스 커패시턴스 및 Miller 효과로 인한 커패시턴스와 병렬로 연결된 입력 저항기(저자가 계산한 값 대신 5.6옴)에 로드됩니다. IRFPE50 트랜지스터. 출력 SHTTL은 드레인 측면에서 비유도성 820옴 저항으로 로드되었습니다. RigExpert에서 제조한 벡터 분석기 AA-200. 과대 평가된 SWR은 각 특정 경우에 필요한 MGTF-0.35 라인의 파동 임피던스 사이의 명백한 불일치로 인해 자기 회로의 변압기 권선이 충분히 조밀하지 않게 패킹되어 설명될 수 있습니다. 그러나 160, 80, 40미터에서는 문제가 없습니다.

그림 1. 증폭기의 전기 개략도.

전원 공급 장치 브리지 정류기 1000V 6A, 400V에서 커패시터 470.0에 로드됨.

안전 표준, 라디에이터 및 운모 개스킷의 품질을 잊지 마십시오.

그림 2. 직류 소스의 전기 개략도.

그림 3. 커버를 제거한 앰프 사진입니다.

1 번 테이블. K16 링에서 만든 SHTTL TR1의 매개변수.

표 2. K40 링에서 만든 SHTTL TR2의 매개변수.

그림 4. K40 링에서 출력 SHTTL.

표 3. SHTTL TR2, "쌍안경" 디자인의 매개변수.

그림 5. 출력 SHTTL 디자인 "쌍안경".

트랜지스터를 병렬로 연결하고 SHPTL을 다시 계산하면 전력이 크게 증가할 수 있습니다. 예를 들어 4조각. IRFPE50(숄더에 2개), 출력 SHTTL 1:1:1 및 드레인의 전원 공급 장치 310V, 1kW의 출력 전력을 쉽게 얻을 수 있습니다. 이러한 구성을 사용하면 SHTTL의 효율성이 특히 높으며 SHTTL을 수행하는 방법은 여러 번 설명되었습니다.

위의 사진에서 볼 수 있는 두 개의 IRFPE50에 대한 저자 버전은 160m 및 80m 대역에서 훌륭하게 작동합니다. 전력은 약 1와트의 입력 전력으로 50옴 부하에 200와트입니다. 스위칭 및 바이패스 회로는 표시되지 않으며 사용자의 희망에 따라 다릅니다. 설명에 출력 필터가 없으면 증폭기가 작동하지 않는다는 점에 유의하십시오.

안드레이 모셴스키

보충(2016년 2월 7일):
친애하는 독자 여러분! 대중의 요구에 따라 저자와 편집위원회의 허가를 받아 "Gene" 증폭기의 새로운 디자인 사진도 업로드합니다.

여보세요! IRF-IRL 트랜지스터에 대한 RA에 주목합니다. 나는 아래의 계획을 반복했다. RA는 변경 없이 조립되었습니다. 트랜지스터는 특별히 선택되지 않았습니다. 나는 세 가지를 시도했습니다: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N. 나는 단지 실험 중이거나 오히려 21 및 28MHz에서 최고의 전력 출력에 관심이 있었습니다. 모두 작동했지만 저주파 대역에서 전력이 120-140와트 미만으로 공급된 경우 21MHz에서는 80와트로, 28MHz에서는 60와트로 떨어졌습니다. 전원 공급 장치 13.6v, 더 이상 공급되지 않지만 이러한 현장 작업자에게 "태그" 및 "수십"을 되살리기 위해 2, 3배 더 많은 전압을 공급할 수 있습니다. IRF 540에서 멈췄습니다. 이 RA의 장점은 -3-5와트의 매우 적은 전력을 펌핑한다는 것입니다. QRP 트랜시버를 사용하면 "폭탄"에 불과합니다. 비용은 100 그리브냐 이내이며 일반적으로 다른 사람이 무료로 나올 것입니다. 그러나 펌핑 전력으로 항상 기억하십시오 !!! - 5 와트 이하. 최대 "20", 100-120와트를 보장하지만 그 외에 무엇이 필요합니까? "15"와 "10"은 누군가에게 더 강력할 수 있지만 내가 선언한 것보다 작지는 않습니다. DFT는 2개 또는 3개의 다른 트랜지스터 RA에서 가져온 별도의 디자인으로, 사용 가능한 용량에 따라 선택했습니다. 어떤 디자인의 범위인지는 기억나지 않지만 모두 5차 IN, -OUT 튜닝이 되어 있습니다.50 \ 50 Ohm. 그것이 어떻게 건설적으로 실행되었는지 사진에서 볼 수 있습니다.

증폭기는 T1 - T4 MOSFET의 푸시-풀 회로에 따라 조립됩니다. TR1 긴 라인 변압기는 단일 종단 여기 소스에서 푸시-풀 스테이지의 균형 입력으로의 전환을 제공합니다.

저항 R7, R9를 사용하면 스테이지의 입력 임피던스를 1.8-30MHz 범위에서 50옴 동축 라인과 일치시킬 수 있습니다.

낮은 임피던스는 증폭기에 매우 우수한 자기 여기 저항을 제공합니다. 초기 오프셋을 설정하기 위해 체인 R14, R15, R20, R21이 사용됩니다.

제너 다이오드 DZ1 및 다이오드 D1, D2의 회로는 고전압 서지로부터 트랜지스터의 게이트를 보호합니다. 저항 R11, R12와 직렬로 연결된 다이오드 D4, D5는 작은 자동 바이어스를 생성합니다.

피드백 체인 R18, R19. C20, C21은 증폭기의 주파수 응답을 조정합니다. 커패시터 C22, 우리는 24-29MHz의 주파수에서 출력 신호의 최대 진폭에 따라 선택합니다.

변압기 TR1은 쌍안경 아미돈 BN-43-202, 직경 0.35mm의 에나멜 와이어 2x10으로 만들어졌습니다. 약간 꼬임, cm당 약 2 꼬임.

TR2 트랜스포머는 아미돈 BN-43-3312 쌍안경으로 제작되었으며, 1차 권선은 케이블 외피에서 1회전, 내부에는 MGTF 1mm 3회전이 감겨 있습니다.

FB1, FB2, 페라이트 비드 아미돈 FB-43-101, 저항 R7, R9의 리드에 직접 배치됩니다. 다이어그램에서와 같이.

DR1 초크는 컴퓨터의 전원 공급 장치 중 하나이며 작은 페라이트 막대에 있으며 일반적으로 1.5-2mm 와이어가 8-15회 감겨 있습니다. 제 경우에는 1.5mm 선을 10회 감아서 사용했습니다. 소자로 측정한 결과 4.7μH의 인덕턴스를 나타냈다.

저항 R14, R15, 멀티턴을 사용하는 것이 좋습니다.

증폭기의 대기 전류 조정은 간단하지만 주의가 필요합니다. 저항 R15를 중간 위치로, R14를 계획에 따라 낮은 위치로 설정하고 전원을 켜고 T5 키가 열리도록 PTT 접점을 마이너스에 연결합니다. 그리고 5볼트의 안정기에 전원이 들어왔다. TR2 변압기를 설치하지 않고 플러스 프로브를 사용하여 전류계를 전원 공급 장치 플러스에 연결하고 다른 (음) 프로브를 사용하여 트랜지스터의 한쪽 및 다른 쪽 암에 교대로 연결합니다. 구성표에 따라 저항 R14의 슬라이더를 상단으로 돌리면 대기 전류를 100mA로 높입니다. 그런 다음 저항 R15를 사용하여 양쪽 어깨의 동일한 판독값을 얻습니다. 그리고 각 어깨에 2억 2천만 원이 될 때까지 계속됩니다.

이것으로 대기 전류 설정이 완료됩니다. 실수로 저항을 쓰러뜨리지 않도록 바니시 또는 페인트로 저항을 고정할 수 있습니다.