하이브리드 kv 파워 앰프. 하이브리드 전력 증폭기 - 장단점

이 튜브 트랜지스터 헤드폰 증폭기 회로는 좋은 사운드를 좋아하는 많은 사람들에 의해 반복되었으며 출력 및 필드에 바이폴라 트랜지스터를 사용하는 많은 버전으로 알려져 있습니다.

어쨌든 이 클래스 A. 그 단순함과 반복이 나를 사로잡았고, 동시에 '그의 연주'에서 음악을 듣고 싶은 욕구가 생겼다.

Oleg Chernyshev의 "포켓 미운 오리 새끼 또는 Pockemon-I"와 "Vamp-반도체 ULF"(zh. Radio No. 1997의 경우 10).

첫 번째 기사에서는 출력단이 NFB(병렬 네거티브 피드백) 회로로 덮인 진공관 증폭기에 대해 설명합니다. 저자는 그러한 회로 솔루션(OOS, 심지어 첫 번째 그리드에서도)의 구식에 대한 비판 가능성에 대해 불평합니다. 그러나 이러한 솔루션은 튜브 사운드 엔지니어링의 황금기에 널리 사용되었습니다. 예를 들어 "Radio Ural-52"(zh. Radio No. 11, 1952) 기사를 참조하십시오.

내 기사에서 나는 이 "문제"에 대한 해결책을 제안합니다.

그들은 일종의 "마을 클럽"인 50m 2의 방을 울리는 앰프를 만들어달라고 요청했습니다. 나는 이미 "디스코"와 같은 모든 종류의 행사에 사용되는 일종의 산업용 증폭기가 있다고 말해야합니다. 즉, 크게 재생되지만 품질이 저하됩니다. 우리는 채널당 30와트의 고품질 음악 감상을 위해 특별히 앰프가 필요했습니다.

그 후 6N23P에서 SRPP의 작업 레이아웃이 유지되었습니다.
버리기엔 아까웠다. 앰프를 끝까지 완성하고 싶다는 바람이 있었습니다. 이전 기술에서는 케이스 크기와 관련된 몇 가지 단순화를 적용해야 했습니다. 예를 들어, 두 채널에 공통 전원 공급 장치를 제공하지만 시도하고 싶은 용량이 충분하지 않습니다.

이러한 단순화 없이 6N23P를 기반으로 하는 새로운 SRPP 헤드폰 증폭기를 만들기로 결정했습니다.
최종 결과는 하이브리드입니다.

안녕하세요, 친애하는 데이터고라이트 여러분!
6AQ8(6N23P) 램프와 IRF540 전계 효과 트랜지스터를 기반으로 하는 하이브리드 헤드폰 증폭기를 소개합니다.

04/29/14는 Datagor를 변경했습니다. 증폭기 회로 수정됨

또 다른 실패한 실험은 튜브 버퍼에 대한 아이디어로 이어졌고 램프의 힘을 양심에 걸러냈을 때도 마찬가지였습니다.

오랫동안 나는 튜브 버퍼의 아이디어로 갔지만 과거의 모든 실패와 아이디어는 그 자체를 정당화했습니다. 연산 증폭기는 저항을 일치시킬 수 있을 뿐만 아니라 적절한 램프의 캐소드 팔로워도 이러한 경우에 적합합니다.

비행기는 보이지 않는 실을 따라 활주로가 빠르게 접근하고있는 것처럼 활공 경로를 따라 자신있게 하강했습니다. 터빈은 부드럽게 저가스로 전환되었고 비행기는 활주로 위를 맴돌다가 1초 만에 굴러 콘크리트 슬래브 사이의 이음새를 세었습니다. 후진문이 바뀌었고, 문으로 인해 멀어진 공기의 소음에 침묵이 끊어졌다. . .

그것은 지표를 논의할 때 Datogorsk 포럼에서 Alexander의 선의의 도발로 한 달 전 시작되었습니다.
출력에서 최종 단계를 디버깅했고 정크에 몇 가지 지표가 있다는 것을 기억했습니다. 그리고 Guntis는 지표를 가지고 노는 성공적인 시도에 의해 "시작된" 것으로 보입니다.

더군다나 모든 것이 사진에서 볼 수 있는 것과 아내가 악몽이라고 부르는 것으로 바뀌었지만 나에게는 "달콤한 목소리의 창조적인 엉망"이었다.
원하는 경우 표시등이 어떻게 빛나는지 볼 수도 있지만 Alexander가 암시한 대로 음악 비트에 맞춰 깜박이지 마십시오.

사진에 죄송합니다. 멀티미디어 카메라만 가지고 있습니다.

귀하의 홈 오디오 시스템이 당사의 최신 출판물에서 제공되는 품질로 보완되기를 바랍니다. 이제 전력 증폭기에 대해 생각할 때입니다. 오늘 우리는 매우 흥미로운 디자인에 대한 설명을 제공합니다. 하이브리드 증폭기. 작가 빔 드 한그의 창조물을 "MuGen"이라고 불렀습니다. 일본어로는 무한대를 의미하지만 기술적인 관점에서 증폭기는 이름에 반영된 전압 증폭기(Mu)와 전류 증폭기(Gen)를 결합한 것입니다.

오늘 진공관 증폭기재탄생을 겪고 있습니다 - 상당히 많은 수의 상업 및 집에서 만든 디자인이 나타났습니다. 불행히도, 가장 가치있는 샘플은 특히 증폭기 작동을위한 고전압의 필요성과 존재로 인한 매우 저렴한 가격으로 구별됩니다. 출력 변압기. 램프의 내부 저항이 다소 높기 때문에 음향 시스템을 램프에 직접 연결할 수 없습니다. 그리고 평범한 품질의 값싼 출력 트랜스포머는 회로가 얼마나 잘 작동하더라도 다른 구성 요소가 얼마나 비싸고 고품질이든 상관없이 앰프를 조립하려는 모든 노력을 무효화합니다.

하이브리드 증폭기에서는 출력 변압기가 대체됩니다. 트랜지스터 캐스케이드, 낮은 출력 임피던스를 가지므로 트릭 없이 부하를 앰프의 출력에 연결할 수 있습니다. 동시에 최신 전자 장치를 사용하면 매우 높은 성능과 낮은 왜곡을 얻을 수 있습니다.

MuGen 증폭기 매개변수 및 회로도:

• 입력 감도: 825mV(8옴) 및 770mV(4옴)
• 입력 임피던스: 300kOhm
• 게인: 29dB(총 네거티브 피드백의 경우 23dB)
• 출력 전력(1% THD에서):
  • 70W에서 8옴 부하,
  • 110와트를 4옴으로
• 고조파 왜곡(THD) + 노이즈:
  • 출력 전력 1W/8ohm에서:<0,1%
  • 10W/8ohm 출력에서:<0,15%
• 댐핑 팩터: 20(8옴 부하로)

증폭기 회로는 그림에 나와 있습니다.

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입력 단계.

주어진 출력 전력을 얻으려면 입력 단계에서 입력 신호를 25V의 진폭으로 증폭해야 합니다. 또한 일반적인 네거티브 피드백이 없기 때문에 이 단계는 10kΩ(출력 드라이버의 입력 임피던스)의 부하로 구동될 때 왜곡이 최소화되어야 합니다.

램프에 대한 내 경험을 바탕으로 저자는 증폭기 입력에 대해 차동 스테이지를 선택했는데, 이는 무엇보다도 위상 인버터로 사용할 수 있으며 그러한 경우 증폭기에 일반적인 네거티브 피드백을 도입하는 것으로 충분합니다. 필요하거나 실험하려는 욕구가 발생합니다. 이 경우 LLCS 신호는 입력 신호와 별도로 오른쪽 3극관의 그리드로 공급됩니다.

첫 번째 캐스케이드 램프의 캐소드가 교류에 의해 직렬로 연결되기 때문에 약 6dB 깊이의 로컬 피드백이 생성되어 캐스케이드의 왜곡이 감소하지만 이득도 감소합니다. 따라서 여기에 높은 이득을 가진 램프가 필요합니다. 저자는 ECC83 램프(6N2P와 유사)를 선택했습니다.

캐소드 회로의 전류 소스는 트랜지스터에서 활성화되어 캐스케이드의 매개 변수도 크게 향상되고 간단한 방법으로 차동 전류 조정을 구현할 수 있습니다. 종속. 첫 번째 단계의 최종 게인은 29dB입니다.

증폭기의 일반 피드백을 켜려면 점퍼 JP1을 닫아야 합니다. 이렇게 하면 전체 게인이 23dB로 줄어들지만 여전히 주어진 출력 전력을 얻기에 충분합니다.

깊은 일반 피드백은 앰프의 매개변수를 개선하지만 테스트에서 알 수 있듯이 주관적인 사운드를 악화시킨다는 것을 상기시켜 드리겠습니다. -6dB 피드백 깊이는 이 경우 좋은 절충안입니다.

입력 단계에서 ECC83 튜브를 사용할 때의 단점은 약 50kOhm의 높은 출력 임피던스입니다. 저저항 트랜지스터 부분과의 조정은 출력 임피던스가 약 500옴인 ECC89 램프(6N23P와 유사)의 캐소드 팔로워에 의해 제공됩니다.

많은 실험 끝에 저자는 가장 적은 왜곡을 제공하고 절연 커패시터 없이 두 진공관 스테이지를 직접 일치시킬 수 있는 모드를 선택했습니다. 또한 증폭기가 켜질 때 캐소드 저항 R7에서 전압이 부드럽게 증가하므로(0~194V) 커패시터 C2와 C3이 원활하게 충전되어 트랜지스터에 대한 클릭과 부정적인 영향을 제거합니다. 부분.

커패시터 분리.

전압 증폭단(관 부분)과 전류 증폭단(트랜지스터 부분)은 커플링 커패시터를 통해 상호 연결됩니다. ECC88 램프의 음극 전압이 약 194V이기 때문에 회로에서 이것이 없으면 할 수 없습니다. 불행히도 이러한 커패시터는 앰프의 사운드에 큰 영향을 미칩니다.

이 증폭기를 듣고 테스트를 수행한 후 저자는 커패시터를 선택했습니다. ClarityCap가격 대비 품질이 매우 우수한 SA 시리즈. 높은 작동 전압(600V)으로 인해 SA 시리즈는 램프 회로에 사용하기에 매우 적합합니다.

인쇄 회로 기판의 토폴로지를 사용하면 다음을 포함한 다른 제조업체의 고품질 커패시터를 설계에 사용할 수 있습니다. 위마그리고 맛. 3.3μF 값은 10Hz 미만의 주파수 응답 강하를 제공하기 위해 선택됩니다. 절연 커패시터는 트랜지스터 단의 입력 저항과 함께 필터를 구성하며 차단 주파수는 다음 공식으로 결정할 수 있습니다.

1 / (2π* 3.3μF * 10kΩ)

절연 커패시터의 작동 전압은 최소 400V여야 합니다.

출력 단계.

앰프의 출력단이 내장되어 있습니다. 바이폴라 트랜지스터. 물론 다음과 같은 MOSFET을 사용할 수도 있습니다. BUZ900P 또는 2SK1058, 하지만 저자는 의도적으로 그것들을 제거했습니다. 선택된 트랜지스터는 오디오 증폭기에 자주 사용되며 오디오 애플리케이션에 대한 매우 우수한 성능으로 매우 저렴한 가격과 높은 신뢰성을 제공합니다.

출력 단계는 준 상보적입니다. 양쪽 팔에 동일한 전도율의 트랜지스터를 기반으로 합니다. 이 구성은 사용 가능한 p-n-p 보완 트랜지스터가 없기 때문에 70년대와 80년대에 널리 퍼졌습니다. 그리고 일반적으로 ... 나쁜 평판을받을 자격이 있습니다. 하지만! 저자는 원칙적으로 완전히 보완적인 트랜지스터는 없으므로 동일한 유형의 트랜지스터를 사용하여 더 큰 실제를 얻을 수 있다고 믿습니다. 어깨 대칭종속. 잘 알려진 회사 Naim은 증폭기에서 이러한 출력단 구성만 사용합니다.

공급 전압의 값은 38V, 무엇 에 최적입니다이것 출력 단계 4옴 또는 8옴 부하를 허용하여 문제 없이 앰프를 작동할 수 있습니다.

스키마 요소에 대해 자세히 알아보세요.

저항 R1은 램프 V1a의 그리드 저항입니다. 그 가치는 중요하지 않지만 존재는 필수입니다! 저항 R2는 램프의 입력 커패시턴스와 함께 저역 통과 필터를 형성하여 증폭기 입력을 간섭으로부터 보호합니다. 캐소드 팔로워의 저항 R5도 비슷한 역할을 합니다.

저항 R3 및 R4의 값은 램프의 양극에서 190V보다 약간 높은 전압을 얻도록 선택됩니다. 이 경우 각 램프를 통과하는 전류는 0.8mA입니다. dif의 현재 소스입니다. 캐스케이드는 트랜지스터 Q6, Q7에 구축되어 내부 저항을 증가시킵니다. LED는 기준 전압을 설정하고 P1 트리머는 필요한 소스 전류를 편리하고 높은 정확도로 설정할 수 있습니다. 전류 생성기에 전원을 공급하기 위해 LM337 칩의 안정기가 사용됩니다.

원하는 경우 회로에 일반적인 네거티브 피드백을 도입할 수 있습니다. 그 깊이는 저항 R6 및 R8의 값에 따라 다릅니다. 다이어그램에 표시된 값으로 LLC의 깊이는 6dB입니다. 안정성을 높이기 위해 소형 커패시터(56pF)를 R8과 병렬로 연결할 수 있습니다. 실험이 마음에 들지 않거나 부정적인 피드백의 열렬한 반대자인 경우 R6, R8, JP1, Cfb 요소를 생략할 수 있습니다. 전체적인 피드백이 없더라도 이 앰프는 왜곡이 매우 낮습니다.

음극 팔로워 램프의 대기 전류는 약 9mA로 선택됩니다. 캐스케이드의 왜곡과 출력 임피던스를 줄이기 위해 이 값을 더 설정하는 것이 바람직하지만 램프 수명에 악영향을 미칠 수 있습니다. 저자는 타협을 했다.

트랜지스터 Q1 세트 대기 전류트랜지스터 출력단. 열 안정화를 보장하려면 공통 방열판의 출력 트랜지스터에 최대한 가깝게 고정해야 합니다. 저항 P2는 다중 회전이어야 하며 엔진과 안정적으로 접촉해야 합니다.

저항 R11, R16, P3은 증폭기의 트랜지스터 부분의 입력 저항을 결정합니다(표시된 정격에서 약 10kOhm). 사용 전계 효과 트랜지스터이러한 저항의 값은 크게 증가할 수 있습니다. Trim P3는 증폭기의 "0" 출력을 조정하는 데 사용됩니다. 저자는 적분기가 사운드에 부정적인 영향을 미친다고 믿기 때문에 이러한 목적으로 적분기를 의도적으로 사용하지 않았습니다.

요소 R12 / C4 및 R20 / C8은 추가 전원 필터이며 회로에서 제외하지 않는 것이 좋습니다. 커패시터 C4 및 C8의 커패시턴스는 220uF-330uF 범위일 수 있습니다.

트랜지스터 Q2 및 Q4는 고전적인 합성물을 형성합니다. 달링턴 트랜지스터, 필요한 전류 이득을 제공합니다. 트랜지스터 Q3 및 Q5는 합성물을 형성합니다. Shiklai 트랜지스터, 상보형 PNP 트랜지스터를 시뮬레이션합니다. 저자에 따르면 Q4와 Q5는 동일한 유형이므로 여기에서 보다 완벽하게 상보성이 달성됩니다. Shiklai 스테이지의 왜곡을 줄이기 위해 일반적으로 Baxandall 다이오드가 추가됩니다. 저자는 이를 다이오드 연결 트랜지스터(다이어그램에서 Qbax로 표시)로 교체하여 출력단의 왜곡을 더욱 줄일 수 있었습니다. 다이오드를 사용하여 1W의 출력 전력에서 측정된 왜곡은 0.22%였으며 다이오드에 의해 켜진 2SC1815 트랜지스터의 경우 0.08%에 불과했습니다. 출력 전력 레벨이 높을수록 다이오드와 트랜지스터의 차이가 줄어듭니다. 인쇄 회로 기판을 사용하면 2SC1815 또는 2SC2073 유형의 트랜지스터 또는 1N4007 다이오드만 설치할 수 있습니다.

국부적인 네거티브 피드백이 있기 때문에 출력단은 왜곡이 적고 열 안정성이 좋습니다. 저항 R21 및 R22는 비유도성이어야 하며 더 작아야 합니다.

요소 R23 및 C7은 100kHz 이상의 주파수에서 증폭기의 안정성을 보장하기 위해 Zobel 회로를 형성합니다. 베이스 저항 R13, R17, R14 및 R18은 또한 고주파수에서 가능한 여기를 방지합니다. 이 증폭기의 용량성 부하로 안정성을 높이기 위해 인덕턴스를 출력과 직렬로 연결할 수 있습니다(종종 하는 것처럼). 코일에는 직경 6.3mm의 맨드릴 또는 15ohm 2W 저항에 감긴 직경 0.75mm의 구리선 16회가 포함되어 있습니다.

장치 다이어그램 보호 및 켜기 지연그림에 표시된 스피커 시스템:

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앰프를 켠 후 출력에 위험한 DC 전압이 나타날 때 스피커를 끈 후 30초 동안 스피커 연결을 지연시킵니다. 사운드에 미치는 영향을 최소화하려면 이 장치의 릴레이를 신뢰할 수 있는 고품질 접점으로 선택해야 합니다.

전원 공급 장치

회로의 고전압 부분은 TL783 칩에 내장된 안정기에 의해 전원이 공급됩니다. 입력 전압은 약 360V여야 합니다. 칩은 작은 방열판에 장착되며 케이스에서 안전하게 분리됩니다. 315V의 출력 전압은 분배기 저항 R39/R40에 의해 설정됩니다. 저항 R41은 증폭기가 꺼진 후 커패시터를 방전시키는 역할을 합니다.

R42/C27 및 R43/C28은 왼쪽 및 오른쪽 채널에 대한 추가 필터입니다. 그 후 전원 공급 장치의 출력 전압은 310V입니다.
C23용 커패시터를 찾을 수 없는 경우 위마 FKP1(사양 참조) 회로에서 제외하는 것이 좋습니다!

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전압이 30V인 변압기 T1의 2차 권선은 AC 보호 장치(안정화되지 않음)에 전원을 공급하는 데 사용됩니다.

필라멘트 전압은 (배경을 줄이기 위해) 다음을 통해 공통 와이어에 연결됩니다. 콘덴서. ECC88 램프의 음극 전압은 음극 그리드의 최대 허용 전압보다 높은 194V이므로 "접지"에 직접 연결할 수 없습니다. 커패시터는 이 문제를 쉽게 해결합니다. 저항 R36은 필라멘트 전압이 ~ 6.3V가 되도록 실험적으로 선택됩니다.

증폭기의 출력단은 38V의 불안정한 전압으로 구동됩니다. 저자가 설계한 모든 변압기는 토로이달입니다.

설계.

모든 증폭기 블록은 인쇄 회로 기판에 조립됩니다. 앰프의 각 채널은 별도의 보드에 조립되어 있으므로 스테레오 버전의 경우 두 개가 필요합니다.

저자는 나열된 요소를 정확히 사용하면 최상의 결과를 얻을 수 있음을 보증합니다(아래 참조). 한편, 사용 가능하거나 실험 계획에 있는 다른 유사한 것으로 교체하는 것을 방해하는 것은 없습니다.

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증폭기 인쇄 회로 기판은 라디에이터 또는 증폭기 베이스(라디에이터 역할을 함)에 트랜지스터를 장착하도록 설계되었습니다.

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모든 연결 와이어는 적절한 단면이어야 하고 가능한 한 짧아야 합니다.

사진은 출력 트랜지스터와 열 안정화 트랜지스터의 장착 옵션을 보여줍니다.

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모든 트랜지스터는 케이스/방열판에서 분리되어 있습니다. 최상의 결과를 얻으려면 먼저 트랜지스터를 방열판에 고정한 다음 리드를 직각으로 구부린 다음 리드를 보드의 구멍에 삽입하고 고정하는 것이 좋습니다. 리드를 납땜하는 것은 트랜지스터와 보드가 최종적으로 서로에 대해 상대적으로 배치되고 고정될 때 가장 마지막에 이루어져야 합니다.

저자의 디자인에서 두 개의 대형 라디에이터는 각 채널의 인쇄 회로 기판이 고정되는 증폭기 케이스의 측벽으로 사용됩니다. 중앙 부분에는 도넛형 전원 변압기, 전원 공급 장치 보드 및 AC 보호 보드가 있습니다.

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공간을 절약하기 위해 전원 공급 장치 보드는 변압기 위에 고정됩니다.

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배경 및 간섭 수준을 줄이려면 다이어그램에 표시된 것처럼 모든 "공통" 와이어를 한 지점에 연결해야 합니다.

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앰프 설정.

전원을 켜기 전에 트랜지스터가 방열판/케이스와 서로 단단히 격리되어 있는지, 전해 콘덴서의 극성이 바뀌지 않았는지, 램프가 제자리에 있는지 확인하십시오(교체할 수 없습니다!)

위에서 언급했듯이 증폭기에는 세 가지 컨트롤이 있습니다.

• P1은 ECC83 램프의 작동 전류를 설정합니다.
• P2는 출력 트랜지스터의 대기 전류를 제어합니다.
• P3는 증폭기의 출력에서 ​​DC 전압 레벨을 조정합니다.

스위치를 켜기 전에 다이어그램에 따라 P2 엔진을 위쪽 위치에 놓아야 합니다.(수집가 Q1에 가깝습니다). 이것은 스위치를 켠 후 트랜지스터의 최소 대기 전류를 보장합니다.

트리머 P1은 약 800옴으로 설정해야 합니다(보드에 납땜하기 전에 설정).

입력 신호를 적용하지 않고 부하를 연결하지 않고 증폭기를 켠 후 트리머 P1을 사용하여 제어 포인트 TP3의 전압을 1.6V로 조정하십시오. 이 경우 음극 V2a의 전압은 195V(± 5%)여야 합니다. 이러한 긴장은 상호 연관되어 있습니다. 전압이 표시된 것과 매우 다른 경우 램프 중 하나를 교체해야 합니다.

그런 다음 증폭기의 출력에서 ​​P3을 제로 전압으로 설정합니다. 범위는 -50mV ~ +50mV입니다. 이건 괜찮아. 그런 다음 P2 트리머를 사용하여 100-150mA 영역에서 증폭기의 대기 전류를 설정합니다. 이렇게 하려면 22mV-33mV 범위에 있어야 하는 저항 R21 또는 R22의 전압을 제어할 수 있습니다.

30분 동안 앰프를 예열한 후 설정 값을 확인하고 필요한 경우 수정합니다.

증폭기는 높은 작동 전압을 사용합니다. 전기작업시 안전수칙 꼭 기억하세요!!!

결론.

일반적인 네거티브 피드백이 없음에도 불구하고 증폭기는 낮은 전력 수준에서 낮은 신호 왜곡과 우수한 감쇠 계수를 제공하며 이는 일반적으로 일반 피드백이 없는 증폭기의 문제입니다.

앰프는 좋은 다이내믹스와 높은 디테일로 훌륭한 사운드를 제공합니다. 그는 특히 미세한 세부 사항(낮은 수준의 신호)에 주의합니다. 동시에 사운드에는 뚜렷한 램프 색상이 없습니다.

MuGen은 트랜지스터 다이내믹스와 사운드의 진공관 따뜻함(트랜지스터 거칠음 없이 합리적인 범위 내에서)의 장점을 모두 구현했습니다.

이 앰프는 이미 저자가 작동한다는 점에 유의해야 합니다. 2007년 이후로 지금까지 그 어떤 앰프도 음악성을 능가하지 못했습니다!

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요소 목록입니다.

증폭기 및 전원 공급 장치
(스테레오 버전의 경우 모든 세부 정보를 두 배로 가져와야 함)

저항기
(별도의 언급이 없는 한 1% 금속 필름, 0.5W)
R1 = 392kOhm
R2, R5, R12, R20, R32 = 1kΩ
R3,R4 = 150kΩ 2W(BC PR02 시리즈)
R6, R15, R19, R45 = 100옴
R7 = 22kΩ 3W(BCPR03 시리즈)
R8 = 2.43kOhm
R9 = 274옴
R10 = 560옴
R11 = 18kOhm
R13, R17 = 392옴
R14,R18 = 2.2옴
R16 = 20kOhm
R21,R22 = 0.22옴 4W(Intertechnik MOX)
R23 = 10옴 2W
R24,R26 = 182옴
R25 = 1.5kOhm
R27 = 3.3kOhm
R28,R29 = 1MΩ
R30 = 330kOhm
R31 = 10MΩ
R33, R34, R35 = 100kΩ
R36 = 선택 가능(약 0.22옴)
R37,R38 = 100옴 1W
R39 = 330옴
R40 = 82kOhm 3W
R41 = 150kOhm 3W
R42,R43 = 1kΩ 1W
R44 = 4.7옴
P1 = 2kΩ, 다중 회전
P2,P3 = 5kΩ, 다중 회전

커패시터:
C1=100nF 400VDC
C2,C3 = 3.3uF 400VDC(ClarityCap SA 630V 오디오 애호가 품질)
C4,C6,C8,C10 = 270uF 50V(파나소닉 FC)
C5,C9,C12,C14,C22 = 100nF 50V
C7 = 100nF(비쉐이 MKP-1834)
C11,C16,C17 = 10uF 50V
C13 = 47uF 50V
C15 = 1uF 250V(Wima 유형)
C18 = 22uF 63V
C19,C20 = 47uF 25V
C21 = 220uF 50V
C23 = 2n2(Wima FKP-1/700VAC)
C29,C30,C31,C35 = 2n2(Wima FKP-1/700VAC)
C24 = 150uF 450V
C25 = 100n 450VDC
C26 = 10uF 400V
C27,C28 = 22uF 400V
C32,C33,C34,C36,C37,C38 = 4700uF63V(BC056, 30x40mm, 콘래드 전자)
C39 = 10uF 25V
Cfb = 56pF(선택 사항)

활성 요소:
D2,D3 = UF4007(사용할 수 없는 경우 공급 가능 - 1N4007)
D4,D5 = 1N4001
D6,D7,D8 = 1N4148
D9,D10,D11,D12 = BY228
D13=1N4007
LED1 = LED, 5mm, 빨간색 LED
Z1 = 제너 다이오드 110V 1.3W
Q1=BD139
Q2=2SC2073
Q3=2SA940
Q4,Q5 = 2SC5200
Q6,Q7=BC550B
Q8=BS170
Q9,Q10=BC547B
큐박스 = 2SC1815BL
U1=LM337
U2=LM317
U3=TL783

램프:
V1 = ECC83(JJ Electronics 이전), 6N2P
V2 = ECC88(JJ Electronics 이전), 6N23P

잡집:
B1 = 브리지 정류기 600V, 1A(DF06M)
B2,B3 = 브리지 정류기 400V, 35A
T1 = 2차 전압이 있는 변압기: 30V + 250V +6.3V(Amplimo 유형 3N604)
T2 = 2차 전압이 있는 변압기: 2×28VAC, 300VA(Amplimo 유형 78057)
RLY1 = 24V 릴레이(예: Amplimo 유형 LR)
라디에이터 U3 Fischer SK104 25,4 STC-220 14K/W
라디에이터 U1 및 U2, FischerFK137 SA 220, 21K/W
열 저항이 0.7K/W 이상인 Q4 및 Q5용 방열판.
램프용 9핀 패널 - 2개

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성공적인 창의성!

이 기사에서 논의할 HF 증폭기는 단파 대회에서 첫 번째 범주의 아마추어 라디오 방송국에서 작동하도록 설계되었습니다. kv 증폭기의 높은 출력으로 인해 법적 작동을 위해서는 관련 통신 기관의 특별 허가가 필요합니다.

증폭기는 이전에 나와 다른 저자가 발표한 유사한 설계 방식과 상당한 차이가 있습니다.

1. 1. kv 증폭기의 높은 출력 전력은 네트워크를 통해 ~ 220V의 큰 전력 소비를 수반합니다. 이와 관련하여 네트워크의 전압 강하는 허용되지 않는 값으로 증가하여 라디오 방송국에서 방출하는 신호의 품질에 큰 영향을 미칩니다. 이는 램프 바이어스 전압과 스크린 그리드 전압의 불안정성을 의미하며, 이 설계에 사용된 GU-84B 램프는 표시된 두 전압의 안정성이 높은 경우에만 증폭된 신호의 높은 선형성을 제공합니다. 주전원 전압 강하는 고품질의 안정기를 사용하는 경우에도 이러한 전압의 변화가 다소 크게 발생하는데, 이를 해결하기 위해 제어 계통 및 스크린 계통에 2단 전원 안정기를 사용하여 전력을 유지하는 것이 가능했습니다. 램프 정격 데이터의 요구 사항에 따른 전압 값.
   2. 이 HF 증폭기는 입력 신호에 의한 증폭기 과부하, 안테나 피더 시스템의 SWR 증가, 출력 P 루프의 잘못된 설정 등에 의해 활성화되는 고성능 과부하 보호 기능을 갖추고 있습니다.
   3. 엔벨로프를 따라 램프의 대기 전류를 자동으로 조정하면 램프가 꺼지는 것을 줄일 수 있습니다. 전신과 전화 신호를 보내는 사이의 일시 중지에서 램프는 닫힌 상태입니다. 따라서 팬의 소음을 최소화할 수 있었습니다.
   4. 또한 램프 냉각 공기 흐름의 자동 온도 조절 장치를 사용하여 앰프로 작업할 때 약간의 편안함을 제공했습니다.

명세서:

• 주파수 범위: 1.8 - 28MHz(WARC 대역 포함).
• 출력 전력: CW 및 SSB의 경우 1500W, RTTY 및 FM의 경우 700W, 단기 최대 1000W.
• 입력 전력 - 최대 35W.
• 입력 및 출력 임피던스 -50 Ohm.
• 정격 출력에서 ​​상호 변조 왜곡 -36dB.

회로도

HF 증폭기는 출력 P 회로의 공통 음극 및 직렬 전원 공급 장치를 사용하여 고전적인 방식에 따라 제작되었습니다.

트랜시버의 입력 신호는 HF 증폭기에 내장된 "INPUT" 잭으로 공급됩니다(그림 1 참조). 또한 바이 패스 릴레이와 저역 통과 필터를 통해 램프의 제어 그리드에 연결됩니다. 저역 통과 필터는 1.7-32MHz의 주파수로 설정됩니다. 또한, 바이어스 전압 "BIAS"는 변압기 TR1 및 측정 장치 PA1을 통해 램프의 제어 그리드에 인가됩니다. 변압기 TR1은 이중 역할을 수행합니다. 또한 트랜시버에 ALC 전압을 공급합니다.

램프 양극 전류는 RA2 장치에 의해 측정되며, 이 장치는 구조적(램프 패널에 내장) 저항 R5-R12의 전압을 측정합니다. 이 전압의 크기는 램프의 양극 전류 크기에 비례합니다.

K3 릴레이, 전류 제한 저항 R18 및 중간에 0이 있는 RA3 측정 장치의 접점을 통해 +340V의 안정화된 전압이 램프의 스크린 그리드에 공급됩니다.

또한 CH2-2 바리스터가 스크린 그리드 회로에 설치되어 그리드 전압이 +420V를 초과하는 경우 그리드 회로를 닫습니다. 이 경우 퓨즈 FU2가 끊어집니다. 이것은 많은 램프 보호 회로 중 하나입니다. 릴레이 K3의 도움으로 + 340V는 전송 모드에서만 램프에 공급됩니다.

양극 전압 +3200V는 퓨즈 FU3, 릴레이 접점 K5 "Anode", 비유도 저항 R22, 양극 초크 L5 및 P 루프 코일 L2 및 L1을 통해 램프의 양극에 공급됩니다.

PV1 측정 장치를 사용하여 kV 증폭기가 생성하는 출력을 측정합니다. 실제로 이 장치는 출력 전력에 비례하는 증폭기의 출력 전압을 측정합니다. 이 전압은 TA1 변압기를 사용하여 안테나 회로에서 제거됩니다. 안테나 회로에는 두 개의 안테나를 전환하도록 설계된 K4 릴레이가 있습니다.

범위 전환은 접촉기 RL1-RL7에 의해 수행됩니다. 다이오드 VD7-VD12는 증폭기가 고주파수 범위에서 작동할 때 P 루프 코일의 유휴 회전 폐쇄를 보장합니다. 램프는 램프의 지하에 설치된 M1 팬에 의해 냉각되며 음극-격자-음극 방향으로 램프를 냉각합니다. 팬은 TV1C24C25TV2C26C27 필터를 통해 TV3 변압기의 별도 정류기로 구동됩니다.

필터는 P 회로에서 팬 전원 회로로 고주파 픽업의 침투를 제한하도록 설계되었습니다. 저항 R29의 도움으로 팬 속도가 조정됩니다. 냉각 시스템에는 램프의 온도에 따라 공기 유량을 자동으로 조절하는 온도 조절 장치가 장착되어 있습니다.

온도 센서는 램프 양극 쪽의 기류에 있습니다. 두 번째 팬은 램프 구획(그림에는 표시되지 않음)에서 뜨거운 공기를 끌어오고, 세 번째 팬은 고전압 정류기를 냉각시킵니다. 애노드 전압을 제외하고 램프에 전원을 공급하는 데 필요한 모든 전압은 그리드-애노드 연결을 약화시키기 위해 통과 커패시터 C13-C23을 통해 램프 지하로 유입됩니다.

램프의 지하실에 배치된 부품은 다이어그램에서 점선으로 표시됩니다.

전구 EL1-EL4는 장치를 비춥니다.

저전압 전원 공급 장치의 다이어그램은 그림 2에 나와 있으며 두 개의 표준(USSR 표준) 변압기 TR1-TST-125 및 TR2-TPP-322로 구성됩니다. 변압기 TR2는 권선의 적절한 연결로 램프의 필라멘트에 전원을 공급합니다(다이어그램에 표시됨). TR1 변압기는 "수신-송신" 모드를 전환하는 스크린 및 제어 그리드, 제어 그리드 안정기 미세 회로 및 릴레이에 전원을 제공합니다.

이 전압에 대한 정류기는 보드 1에 설치됩니다. 또한 제어 및 스크린 그리드용 전압 조정기가 이 보드에 설치되어 안정화의 첫 번째 단계를 수행합니다. 보드 2에 위치한 노드는 트랜시버의 입력 고주파 신호가 없을 때 -95V에서 트랜시버의 입력 신호가 있을 때 -45V로 변하는 제어 그리드 전압의 동적 안정화를 수행합니다.

즉, 전신 신호 전송 사이 또는 단일 대역 신호의 단어 사이의 일시 중지에서 전신 신호 전송이 있는 경우 제어 그리드의 전압은 -95V이고 램프는 이 전압에 의해 잠깁니다. , 또는 단일 대역 모드에서 작동할 때 소리가 나면 제어 그리드의 전압은 -55V이고 램프는 이 순간 열려 있습니다. 안정기는 UA741 미세 회로와 IRF9640 및 KT829A 트랜지스터로 만들어집니다.

보드 3에는 UA741 연산 증폭기와 강력한 IRF840 전계 효과 트랜지스터를 기반으로 하는 스크린 그리드 전압 조정기의 두 번째 단계가 포함되어 있습니다. 트랜지스터 VT4-KT203, VT5-KT3102 및 VT6-KT815의 보드 하단에는 과부하로부터 kV 증폭기를 보호하는 시스템이 있습니다. 이 시스템의 작동 원리는 램프의 스크린 그리드의 전류를 측정하고 저항 R32를 사용하여 설정된 보호 임계값을 초과할 때 고전압 및 스위칭 전압 "수신-송신"을 끄는 것입니다.

이 경우 보호 임계값은 값이 50mA인 램프의 스크린 그리드 전류입니다. 이 값은 GU-84B 램프가 최대 전력을 제공하는 전류의 여권 값입니다. 보호 시스템을 원래 상태로 되돌리려면 설정된 계통 전류를 초과하는 오류를 제거한 후 "RESET"버튼을 사용합니다.

보드 4에는 "수신-송신" 전압 발생기가 있습니다. 트랜지스터 VT7-KT209에서 만들어지고 RX/TX 접점이 접지에 닫힐 때 트리거되는 키입니다.

고전압 전원 공급 장치는 그림 3에 나와 있으며 특별한 기능은 없습니다. 주전원 전압 ~ 220V는 TV1C1C2C3C4 필터와 시동 릴레이 K1의 접점을 통해 TV2 변압기의 1차 권선에 공급됩니다. 강력한 저항 R4와 함께 릴레이 K2는 정류기의 소프트 스타트를 수행합니다. 이에 대한 필요성은 강력한 전류 펄스가 필요한 초기 충전을 위해 정류기 필터에 고용량 커패시터 C6을 사용하기 때문입니다.

TV4 변류기와 PA1 전류계를 사용하여 ~ 220V 네트워크에서 소비되는 전류를 측정합니다. 전압계 PV1은 양극 전압 값을 측정합니다. 램프의 양극 전류 값이 2A에 도달하기 때문에 블록의 냉각 시스템은 별도의 정류기로 전원이 공급되는 M1 팬에 사용되었습니다.

건설 및 세부 사항

구조적으로 kv 증폭기는 고전압 정류기 장치와 저전압 전원 공급 장치가있는 증폭기 자체의 두 블록 (photo1)에 있습니다. 고전압 정류기의 전면 패널에는 네트워크에서 소비되는 전류와 양극 전압 값을 측정하는 두 개의 장치와 장치를 켜는 버튼이 설치되어 있습니다.
장치의 내부 설치는 사진 2와 사진 3에 나와 있습니다.

kv 증폭기의 전면 패널에는 제어 그리드 전류, 스크린 그리드 전류, 양극 전류 및 kv 증폭기 출력 전력을 측정하기 위한 장치, P 회로의 커패시터 C1 및 C2 설정용 노브, 범위 스위치 및 제어 버튼이 있습니다. . 후면 패널에는 2개의 안테나, 입력 신호, 고전압, 트랜시버 또는 별도의 페달을 사용하여 증폭기 전환, ALC 공급 및 퓨즈 FU1, FU2 및 FU4를 연결하기 위한 커넥터가 포함되어 있습니다. 증폭기의 내부 설치는 사진 4에 나와 있습니다.

저전압 정류기는 사진 5와 같이 착탈식 장치 형태로 만들어집니다. 트랜지스터 VT1, VT2 및 VT3은 면적이 25제곱미터인 라디에이터에 배치되며 제너 다이오드 VD4-VD7 - 면적이 30 sq. cm인 라디에이터에서.

커패시터 C38 및 C39는 10-12kV 전압의 경우 반드시 K15U 유형이어야 하며, C1 - 4kV 전압의 경우 진공, C2 - 최소 1mm의 공극이 있어야 합니다. 전압 10-12kV용 C40 및 C41 유형 KVI. 전압 1-2kV용 C55, C56 및 C57 유형 KVI.

저항 R3 및 R22는 반드시 비유도 MOU 유형입니다.

릴레이 유형은 다이어그램에 나와 있습니다.

초기 데이터가 다음과 같은 TORNADO 기술을 사용하여 주문 제작된 고전압 변압기를 제외하고 사용된 모든 변압기가 표준이기 때문에 변압기의 권선 데이터는 제공되지 않습니다.

1. 1차 권선의 전압인 공급 전압 ~220V.
2. 최대 2A의 전류에서 2차 권선 전압 ~2600V.

앰프 설정

이 HF 증폭기는 다소 복잡한 장치이므로 매우 신중하고 정확하게 튜닝해야 합니다. 백열등은 백열등의 정도에 따라 저항이 급격히 변하고 이러한 부하가 활성보다 반응성이 높기 때문에 부하 등가물로 범주적으로 적합하지 않습니다.

스테이지 1.모든 전원의 조정 및 조정.

모든 정류기는 다이어그램에 표시된 전압을 생성해야 합니다. 팬과 릴레이 권선에 전력을 공급하는 정류기에 대한 요구 사항이 낮습니다. 여기에서 전압 확산은 공칭값의 + -10% 내에서 달라질 수 있습니다.

팬에 공급하는 전압은 사용 가능한 팬에 따라 선택됩니다. "달팽이" 유형의 그림 1의 주 팬 M1은 램프 다리에 시간당 최소 200입방미터의 공기를 제공해야 합니다.

"아주 싸지 않은"램프의 상태는 적절한 작동에 달려 있습니다. 다른 두 개의 팬에 장애가 발생하면 앰프가 오랫동안 작동 상태를 유지하고 M1에 장애가 발생하면 앰프가 오랫동안 조용합니다. 이 설계에서는 27V의 전압에서 3A의 전류를 소비하는 팬이 사용됩니다. 이러한 전류 및 전압 값은 TV3 변압기 및 VD 다이오드에서 제공해야 합니다.

표준 온도 조절기 T419-M1을 사용하면 응답 온도를 최대 200도까지 설정할 수 있습니다. 첫 번째 조정에서 응답 온도를 40도로 설정합니다. 납땜 인두로 온도 센서를 가열하여 릴레이가 작동하는지 확인합니다. 다음 검사는 하나의 글로우만 켜진 램프로 온도 센서를 가열하는 것입니다. 릴레이가 제대로 작동하는지 확인한 후 다음 정류기로 넘어갑니다.

두 번째 팬은 직경이 120-150mm인 평평한 컴퓨터입니다. 램프 위의 증폭기에 설치됩니다. 증폭기에는 + 24V의 전압과 최대 0.5A의 전류 소비를 위한 이러한 팬이 있습니다. 세 번째 팬은 컴퓨터와 같은 고전압 전원 공급 장치에 설치되지만 전압은 + 12V이고 전류는 최대 0.3A입니다. 해당 전압과 전류는 그림 3의 변압기 TV3에 정류기에 의해 공급되어야 합니다. 또한이 정류기에 K2 지연 릴레이 및 표시등이 장착되어 있으므로 TV3을 선택할 때 이를 고려해야 합니다.

스위칭 전압 "수신-송신" +24VTX는 TR1 변압기에 의해 제공되는 전압 +24V에서 형성됩니다. 이 회로에서 소비되는 전류는 최대 1A입니다. 범위 스위칭 접촉기의 권선에 전원을 공급하기 위해 최대 5A의 전류를 갖는 두 번째 + 24V 정류기가 사용됩니다. 램프의 스크린 그리드의 공급 전압은 다이오드 매트릭스 VD1의 정류기에 의해 제공됩니다. TR1 변압기의 2차 권선 중 하나에서 매트릭스 입력으로 350V의 교류 전압이 공급됩니다.

정류 및 필터링 후 안정화의 첫 번째 단계인 저항 R1 및 제너 다이오드 VD4-VD6에 + 490V의 전압이 공급됩니다. DA5 칩과 강력한 VT3 전계 효과 트랜지스터에서 만들어진 두 번째 안정화 단계의 입력에 +430V의 안정화된 전압이 공급됩니다. 안정화 된 전압의 레벨은 가변 저항 R20을 사용하여 설정됩니다. 최종 설정값은 +340V가 되어야 합니다.

적절하게 조정된 안정기는 최대 60mA의 부하에서 이 전압을 제공해야 합니다. 그렇지 않으면 저항 R26 및 R27의 값을 선택해야 합니다. 제어 그리드의 공급 전압은 다이오드 매트릭스 VD2의 정류기에 의해 제공되며 첫 번째 단계에서 안정화된 후에는 -100V와 같습니다. 이 회로의 소비 전류는 10mA 이하입니다.

또한이 전압은 두 개의 연산 증폭기 DA2 및 DA3과 두 개의 트랜지스터 VT1 및 VT2의 동적 안정기를 사용하여 안정화됩니다. 초기 램프 전류는 저항 R13에 의해 설정되며 50mA여야 합니다. 이 시점에서 램프 제어 그리드의 바이어스 전압은 -90-95V여야 합니다.

이 전압의 값은 램프의 샘플에 따라 달라지며, 램프 매개변수의 확산으로 인해 이 값은 10-15%까지 달라질 수 있습니다. 고주파 신호가 나타나면 바이어스 전압이 45-55V로 감소하며 이는 400-500mA의 램프 대기 전류에 해당합니다. 모든 전원 장치가 위의 요구 사항을 충족하면 다음 단계로 진행합니다.

2단계.입구 설정. 입력의 SWR이 모든 범위에서 1.2를 초과하지 않을 때까지 인덕턴스 L3 및 L4의 값과 커패시턴스 C3 및 C4의 값을 선택하는 것으로 구성됩니다. 이 조정 단계는 소켓에 램프를 삽입하여 수행됩니다. 입력 신호는 5-10와트의 저전력으로 트랜시버에서 나옵니다. 램프에 전압이 가해지지 않습니다.

주목! 램프에 애노드 전압을 처음 인가하기 전에 램프를 훈련시키는 것이 필요합니다! 그렇지 않으면 램프가 작동하지 않습니다! 램프 교육 과정은 램프 제조업체의 라벨에 설명되어 있습니다.

3단계. P 루프 설정. 이 단계를 성공적으로 구현하려면 50옴에 해당하는 비유도 부하와 1.5-2kW의 전력이 필요합니다. 이를 위해 R-140 라디오 방송국의 등가 부하가 적합합니다. 또한 최대 300V의 전압을 측정하려면 고주파 전압계가 필요합니다. 그리고 물론, 증폭기가 미래에 작동할 트랜시버. UW3DI는 이 목적에 거의 적합하지 않지만, 어느 정도 인내와 목적이 있으면 가능합니다.

우리는 3-4 분 동안 증폭기를 켭니다. 우리는 램프를 예열하고 증폭기를 "전송"모드로 전환하고 트랜시버에서 5-10 와트의 캐리어 신호를 공급합니다. 고주파 전압계가 있는 증폭기의 안테나 커넥터에 더미 부하를 연결하고 램프에 모든 전압을 인가하여 14MHz 범위에서 이 절차를 수행합니다. 커패시터 C1과 C2의 손잡이를 돌려 전압계의 최대 판독값을 얻습니다. 최대 전압계 판독값이 없으면 P 루프 코일의 회전 수를 변경해야 합니다.

P 회로를 올바르게 설정하면 양극 전류 강하가 최대값의 10-15%이고 출력 전력계 및 고주파 전압계의 최대 판독값과 일치합니다. 커패시턴스 C2가 증가함에 따라 애노드 전류의 딥의 크기가 증가하고 감소함에 따라 감소합니다. 30-35W의 정격 입력 전력이 앰프의 입력에 인가되면 화면 그리드 전류가 나타납니다.

그 값은 커패시터 C2의 커패시턴스 값에 따라 다릅니다. C2가 증가하면 스크린 그리드의 전류가 증가하고 C2가 감소하면 전류가 감소합니다. 따라서 스크린 그리드 전류를 50mA로 설정할 수 있습니다. 이 경우 증폭기의 출력 전력이 최대가 됩니다. 여기 전력의 추가 증가는 제어 그리드 전류의 출현을 수반합니다.

GU-84B 램프에 대한 문서에 따르면 이 전류는 최대 5mA까지 증가할 수 있습니다. 이 경우 램프는 왜곡되지 않은 최대 전력을 제공합니다. 실습에서 알 수 있듯이 상호 변조 왜곡 수준이 증가하고 방출된 신호의 대역폭이 일부 확장되기 때문에 이 모드에 들어가지 않는 것이 좋습니다.

30-35W의 공칭 빌드업 레벨을 적용할 때 1500W의 전력에 해당하는 270-280V에 해당하는 부하에서 전압을 얻어야 합니다. 다른 모든 대역에 대해서도 유사한 절차를 수행해야 합니다. 21, 24 및 28MHz 범위에서 출력 전력을 1100-1200와트로 줄이는 것이 허용됩니다.

모두들 안녕.

Alexander Pavlovich Deria의 종단 캐스케이드에 대해 계속하겠습니다.

2017년 초에 완성된 Alexander Pavlovich 증폭기의 회로를 이 사이트에 게시했으며 동시에 이 회로에 대해 논의하기 위해 AP와 diyaudio.ru에 게시했습니다.

AP에서 토론하는 동안 많은 질문이 제기되었으며 이러한 토론은 헛되지 않았습니다.

DIY에는 많은 매너리즘과 구토가 있습니다. 변압기 엉덩이가있는 증폭기를 제공하십시오

또는 오, 지금 내가 병원에 ​​줄을 서서 서 있다는 것이 유감입니다. 그리고는 유리잔으로 사진을 찍습니다. 그래서 사진을 찍어요. 마실 필요는 없습니다. 비록 유감이지만...일반적으로 이 포럼의 중재는 "살기 위해 주문되었습니다."

예, 슬프고 비열한 것도 일부 포럼에서 존재하고 발생합니다.

이것은 모든 결과가 있는 고전적인 ITUN입니다. 0.5 ... 1 Ohm의 저항이 출력 트랜지스터의 이미 터 (및 바이어스 다이오드와 직렬로 연결된 해당 저항)에 포함되면 왜곡이 크게 감소합니다. 예, 대기 전류의 열 안정성이 훨씬 더 좋습니다.

Alexander Pavlovich는 결론을 도출하고 출력에서 ​​상보적인 쌍을 입력에서 전계 효과 트랜지스터를 실험하기로 결정했습니다.

주요 아이디어는 Alexander Pavlovich에 속합니다. 간단히 특성화하면 "큰 출력 저항을 두려워 할 필요가 없습니다"

우리 모두는 숫자를 사랑하고 이것은 또한 매우 필요하고 좋은 것입니다. 그들이 말했듯이 사실은 사실입니다!

그러나 그 사실을 위장해서는 안 됩니다. 앰프의 숫자와 모든 것이 정상이지만 소리가 들리지 않습니다.

그리고 최근 측정에 따르면 증폭기는 20Hz ~ 20kHz 이상에서 선형적입니다. -3dB 75kHz로!!!

개인적으로 하이브리드 버전에서는 10파트부터 1000Hz 65와트의 왜곡 없는 사인까지 촬영할 수 있어서 기뻤습니다.

램프는 3극관에서 6Zh11P 6Zh43P를 사용했고 표준 포함에서 6F4P를 사용했습니다.

6P9, 6P15, 6E5P, 6E6P 및 IL861 및 El861도 테스트되었습니다.

(IL861 램프의 빛이 -20볼트라는 점에 주목하고 싶습니다.)

"연고 속 비행"으로 간주될 수 있는 유일한 것은 사용하는 램프에 따라 Alexander Pavlovich 프로토타입의 경우 60m에서 -200m까지, 하이브리드 버전의 경우 30~50옴 범위의 큰 출력 임피던스입니다. 앰프의 출력 임피던스는 드라이버 선택에 따라 다릅니다.

많은 사람들은 증폭기의 높은 출력 임피던스가 음향의 감쇠에 나쁜 영향을 미친다는 것을 "그리고 알고" 있지만 소수의 사람들은 여전히 ​​반대 방향으로 기계적으로 움직이는 음향이 다음과 같은 장을 생성한다고 믿습니다. 앰프가 음향에 영향을 미치는 것만큼 앰프에 영향을 미치므로 일반적으로 사운드에 영향을 미칩니다!

일부 문헌에 따르면 18 Om의 출력 임피던스에서 음향 감쇠는 이미 사실입니다.

그러나 대다수는 증폭기의 출력 임피던스가 "0"에 가까울수록 더 정확하기 때문에 이 진술에 동의하지 않을 것입니다.

10-20 Om 범위의 출력 저항이 최종 그림 전체에 유익한 영향을 미친다는 또 다른 의견이 있습니다. 사운드는 "지면에서" 고정되지 않고 파노라마를 확장하고 인식하기 쉽고 몇 시간 동안 들어도 피로가 없습니다.

3극관과 5극관 증폭기도 출력 임피던스가 다르지만 둘 다 소리가 나고 장단점이 있습니다. 얼마나 많은 귀, 많은 의견.

다음 사진은 10kHz 및 20kHz에서 1000Hz에서 직사각형을 제공합니다. 로드 50m. 그들로부터 앰프가 완벽한 질서에 있음이 분명합니다. 이것은 Alexander Pavlovich Deriy가 조립한 순전히 트랜지스터화된 증폭기의 측정값입니다.

증폭기 Chuyka 1.5v

전원 공급 장치 + - 24볼트 변압기 - 80와트의 전체 전력(앰프 라디오 엔지니어링 -101에서)

29와트의 왜곡되지 않은 사인!

0.dB - 20Hz - 20KHz

-3db의 하단은 측정할 수 없으며 -3db의 상단은 -75kHz입니다.

출력 임피던스 20옴.

앞을 내다보면 동일한 회로를 사용하는 진공관 하이브리드 앰프는 전원이 + - 38볼트일 때 0.75v 추이키에서 65와트를 생산합니다.

20Hz -0.25dB 20KHz +1dB 45KHz-3dB

증폭기의 출력단은 다음 그림과 같습니다.

공통 이미 터와 공통 수집기로 배열할 수 있습니다. 최신 버전에서는 공통 매니폴드가 있는 버전으로 정착했습니다.

운모 플레이트가없는 라디에이터에 트랜지스터를 장착하는 것이 매우 편리합니다.

다음은 1988 및 2018의 두 가지 드라이버 버전입니다.

전계 효과 트랜지스터 KP901은 기존 복합 트랜지스터 KT972로 교체할 수 있으며 이는 음질에 영향을 미치지 않으며 이 트랜지스터는 리피터 역할을 합니다. 저항 R11 및 R12는 0.6 Ohm으로 교체할 수 있고 교체해야 합니다. 출력 단계의 안정성은 증가하고 왜곡은 감소합니다. 출력 임피던스가 10-15% 감소하는 동안 출력에 zobel 체인을 놓고 스피커와 병렬로 56옴을 넣는 것이 바람직합니다.

트랜지스터의 대기 전류와 제로 레벨은 저항 R7 및 R10에 의해 정격이 감소하고 전류가 감소하고 증가함에 따라 증가합니다. 대기 전류는 100 ~ 200mA로 설정되며 모두 라디에이터의 웅장함에 따라 다릅니다. 예를 들어 하이브리드 버전에서는 일반적으로 280mA로 설정하는데 이것이 한계가 아니다.

중요한! 일치하는 보완 쌍을 설치해야 합니다. 설치하지 않으면 모드가 "떠나버릴" 수 있습니다.

제대로 조립되면 앰프가 즉시 작동합니다.

아래는 앰프의 하이브리드 버전입니다. 전원 공급 장치 + - 38볼트. 양극 200볼트. EL861 드라이버 램프.

Ktr 변압기 12.5/1/1 1차 권선은 와이어 0.25-0.33으로 3000회 2차 2X240으로 감겨 있습니다.

OSM 0.063에 감았습니다. 권선은 다음과 같은 방법으로 수행되었습니다.

먼저 900턴. — 120초. - 1200턴이 먼저입니다. — 120초. -900턴 변태.

2 차 와이어는 0.33에서 0.51 사이의 이중 와이어로 감겨 있습니다. 각 레이어는 그래프 용지로 배치되었습니다.

변압기는 위상이 반전되지 않습니다. 위상 인버터의 역할은 출력단에서 수행됩니다. 이것은 이 회로의 큰 장점입니다. 또한 트랜지스터 컬렉터는 운모 개스킷없이 라디에이터에 직접 나사로 고정되어 있다고 생각합니다.

앰프는 6mm 합판 케이스에 조립됩니다. 합판은 변압기의 윙윙거리는 소리를 잘 감쇠시키며 진동은 램프 그리드로 전달되지 않습니다. 65와트 출력에서 ​​윙윙거리는 소리는 최소화됩니다. 100dB의 음향에서 스피커에 머리를 대면 거의 들리지 않습니다.

금속 상단 및 하단.

설치를 "빗질"할 때 사진 및 비디오 보고서를 추가로 제공합니다.

진심으로, Evgeny Vilgauk Chelyabinsk

램프가 남아 있는 사람은 거의 없지만 여전히 구입할 수 있으므로 진공관 오디오 장비는 라디오 아마추어에게 끊임없는 관심을 불러일으키고 있습니다. 당신은 오랫동안 밈이 된 매우 따뜻한 튜브 사운드를 제공합니다. 그들은 그 장소에 조각하기를 좋아하지만 별로 좋아하지 않습니다. 이제 구형 진공관 오디오 장비를 보다 현대적인 요소 기반과 결합해 보겠습니다. 마법 같은 소리를 얻을 수 있습니다.

증폭기는 고전적인 단일 사이클 방식에 따라 조립됩니다. 설정 과정에서 일부 저항 값을 변경했습니다. 따라서 6p14p 램프의 양극 전압이 190v가 되도록 R23, R34를 선택해야 했습니다. 그런 다음 R45를 선택하여 램프 6n3p 90-110v의 양극 전압을 설정합니다.

음색 블록으로 BA3822LS의 회로를 사용했습니다. 이 칩은 좋은 기술적 매개변수를 가지고 있으며 비싸지 않습니다. 그 사용의 주요 이점은 수많은 차폐 전선과 스크린이 없으며 신호가 없으면 배경 소음이 들리지 않는다는 것입니다. 조립된 톤 블록을 100kΩ의 트리밍 저항을 통해 램프 ULF의 입력에 연결합니다.

전원 공급 장치 제조시 기성품 TS270 변압기를 사용하고 권선에 약간 감았습니다.

두 채널에 하나의 정류기가 사용됩니다. 출력 변압기는 완전히 수제 TS-20 유형입니다.

우리는 그것들을 다음과 같이 감습니다: 1차 권선에는 0.47 와이어 94개와 0.18 더 짧은 와이어 900개가 포함되어 있습니다. 결국 94/900/94/900/94/와 같아야 합니다. 1차 권선은 직렬로 연결되고 2차 권선은 병렬로 연결됩니다.

케이스의 경우 3mm 알루미늄 시트를 사용했습니다. 나는 두랄루민 가구 손잡이에서 조정 손잡이를 가져 와서 원하는 직경으로 구멍을 뚫고 열 수축을 통해 가변 저항기에 직접 넣었습니다.

램프 스테이지는 300 ... 350 볼트의 불안정한 소스에서 전원이 공급됩니다. 6.3V 필라멘트 전압은 정류 및 안정화가 필요하지 않습니다. 증폭기의 오른쪽 및 왼쪽 채널의 램프의 빛은 변압기의 동일한 권선에 연결할 수 있지만 양극 회로를 분리하는 것이 좋습니다.

앰프는 청각 테스트를 완벽하게 통과했습니다. 특히 음역의 중간과 상단에서 수정처럼 맑은 소리가 납니다.

입력 증폭기는 한 쌍의 전계 효과 트랜지스터 2SK68A와 고전압 바이폴라 2SC1941에서 만들어지며 3극관 스위칭에서 EL34의 출력 푸시풀 스테이지에 대한 위상 인버터 역할을 하는 캐스케이드를 형성합니다. 이 하이브리드 FET 및 진공관 파워앰프 회로는 최상급의 매우 고음질의 음향증폭 장비이므로 설치와 납땜은 최대한 주의와 주의를 기울여야 합니다.

증폭기의 정적 밸런싱은 제어 그리드에 고정 바이어스를 공급하는 회로에서 5kΩ 트리머로 수행되고 바이폴라 트랜지스터 수집기의 전원 공급 회로에서 2kΩ 트리머로 동적 밸런싱을 수행합니다. 회로에 트랜지스터가 있다는 사실에도 불구하고 증폭기는 피드백 없이 만들어지며 명확한 "튜브" 사운드가 있습니다.

이 하이브리드 UMZCH는 30Hz ~ 100kHz의 전체 전력 대역폭과 10Hz ~ 170kHz의 소신호 주파수 응답을 제공합니다. 이미 터 회로에 전류 생성기 Q8이 있고 컬렉터 회로에 개선 된 전류 미러 Q5Q6Q7이있는 복합 트랜지스터 Q1Q3, Q2Q4의 캐스케이드는 전압 증폭기 및 위상 인버터의 기능에 대처합니다.

무선 튜브의 제어 그리드에 대한 고정 바이어스 조정은 초기 양극 전류가 약 40mA가 되도록 저항 R15에 의해 수행됩니다. 출력 도넛형 변압기 VDV3070PP Amplimo는 온라인 경매에서 구입했습니다. 1차 권선의 저항은 2757옴이고 정격 전력은 70W입니다.

이 하이브리드 증폭기 회로는 0.04% 고조파 왜곡, 5Hz-35kHz 대역폭(20W, -3dB) 및 100dB 이상의 신호 대 잡음비에서 8옴 부하에 80W의 전력을 제공합니다.

회로의 유일한 전압 증폭 단계는 ECC88 3극관에 동적 부하가 있는 2SC2547E 바이폴라 트랜지스터에 구축됩니다.

출력 단계는 강력한 전계 효과 트랜지스터 IRF640, IRF9640의 상보적 쌍에서 푸시-풀 소스 팔로워로 만들어집니다. 작동 지점은 조정 중에 PR1 트리머에 의해 설정됩니다.

커패시터 C2와 저항 R9는 트랜지스터 증폭기에 익숙한 전압 가산 회로를 구성하는 데 사용됩니다. 이 회로에서 튜브 V1이 상대적으로 낮은 양극 전압에서 출력단의 정상적인 축적을 보장하는 데 도움이 됩니다.

오디오 신호는 저항 R1의 볼륨 컨트롤을 통해 증폭기의 3극관 VL1.1(컨트롤 그리드)로 들어가 증폭됩니다. 음의 바이어스 전위는 음극 회로에 있는 저항 R3 및 R4를 통과하는 양극 전류의 도움으로 제어 그리드에 형성된 3극관을 약간 차단합니다. 전압은 이러한 저항에서 떨어지므로 음극 버스에 비해 램프의 음극에 약 + 1.7V의 양극 전압이 존재합니다.

증폭기 램프의 제어 그리드에는 음극과 비교할 때 그리드가 저항 R1을 통해 접지와 공통으로 접촉하기 때문에 음의 바이어스 전위가 있습니다. 진공관 증폭기 회로에서 OS의 영향을 줄이기 위해 전해 용량 C1에 의해 분류되는 저항 R3이 있습니다. 저항 R2는 진공관 증폭기의 양극 회로를 로드하는 데 중요한 역할을 합니다. 결합 커패시터 C2를 통해 형성된 증폭 된 오디오 신호의 전압은 램프 5 극의 제어 그리드에 공급됩니다. 첫 번째 출력 변압기를 통해 증폭된 신호는 증폭기의 확성기로 공급됩니다.

저항 R8과 커패시터 C7은 첫 번째 단계에서 유사한 요소와 동일한 기능을 수행합니다. C6 및 R6은 사운드의 음색을 변경하기 위한 것입니다. 저항 R9의 도움으로 두 번째 네거티브 피드백 회로가 얻어진다. 진공관 증폭기의 두 단계를 모두 캡처하여 비선형 왜곡 수준을 줄이고 전체 오디오 주파수 범위와 관련하여 오디오 신호를 가장 부드럽게 증폭합니다.

진공관 증폭기의 두 번째 변압기는 단면적이 10cm(W22 x 40)인 자기 회로에 감겨 있습니다. 1 차 권선 - 와이어 PEV-1 0.2-0.25 mm 1040 회전. 2차 권선에는 동일한 와이어가 965회 감겨 있고 세 번째 권선에는 0.6-0.8mm PEV-1 와이어로 34회 감겨 있습니다.

최초의 TVZ21형 변압기. 튜브 TV의 모든 출력 트랜스포머를 사용할 수 있습니다.