Përforcuesi i fuqisë në transistorët me efekt në terren mosfit. Përforcuesi i energjisë në IRF630 për stacionin radio HF Aru në transistorët me efekt fushor

Transistor - 600 W - UM në HF

Prezantimi.

Artikulli u shkrua gjatë ditës, duhet ta pranoj sinqerisht, në krahasim me artikullin e Sergey - EX8A. E cila i thërret drejtpërdrejt të gjithë të kthehen në pjesën e pasme ("mbrapa" është drejtimi i lëvizjes, dhe "mbrapa" është vendi i mbërritjes).

Sidoqoftë, përveç dëshirës sime, kishte edhe thirrje nga publiku lexues: por është shumë e dobët për të nxjerrë diçka konkrete ... Unë përgjigjem - jo e dobët. Lexo. Por unë ju paralajmëroj se nuk do të përhap mendimet e mia, nuk do të mësoj të vërteta të zakonshme - gjithçka është në tekstet shkollore dhe librat referues, do të ketë një minimum të devijimeve lirike.

1. Pasqyrë e situatës.

Unë jam i sigurt se ideja e pamundësisë së krijimit të një përforcuesi HF me një fuqi më shumë se 1000 W në transistorë u shpik nga adhuruesit e llambave. Ndoshta sepse ata vetë e kanë të vështirë të vrapojnë pas kohës dhe të ndryshojnë stereotipet e tyre të të menduarit. Dhe kur u thuhet se ekzistojnë PA -të industriale në HF prej 1 kW, ata përgjigjen: këto janë ato industriale.

Sa i përket PA në llambat moderne, atëherë si argumente kundër - brishtësia dhe zhurma e tifozit janë në vendet e para. Dhe në vend të asaj moderne, propozohet GU-81 (kjo është "mbrapa").

2. Qëndrueshmëria.

Unë nuk e kuptoj pse argumentohet se jetëgjatësia e llambave moderne është më e keqe. Në librat e referencës gjithçka tregohet saktësisht e kundërta. Dikush posaçërisht vendos informacione "të rreme" në librat e referencës? Apo autorët e kësaj "ideje" thjesht nuk kanë rrugë tjetër përveçse të përmbysin gjithçka, duke vënë në dyshim të dhënat e librave referues? Dhe përgjigja është e thjeshtë - nuk ka asnjë mënyrë tjetër për të vërtetuar nevojën për shfaqjen e një modeli në llambat OLD, të cilat, jo vetëm që janë nxjerrë nga prodhimi shumë kohë më parë, për shkak të "papërshtatshmërisë profesionale" të tyre, por që kanë skaduar të gjithë jetëgjatësinë e ruajtjes shumë kohë më parë.

Moderne, e shihni se është e nevojshme të stërviteni, por ç'të themi për këto vite të ashpra GU-81? Epo, natyrisht, nuk mund të thuhet se ata nuk kanë nevojë të trajnohen, prandaj thuhet aq turpshëm sa nuk do të jetë më keq nëse ata janë ende të trajnuar, dhe pastaj ata përshkruajnë në detaje teknologjinë e të gjithë procedurës.

3. Tifozët.

Gjithçka është mjaft e thjeshtë këtu: tifozët e GU-81 nuk janë as të interesuar të dinë se çfarë janë tifozët modernë. Dhe nëse mendoni për këtë, ka 1-2 tifozë në furnizimin me energji të transmetuesit (në GSV-4000 tim ka dy tifozë), në vetë transmetuesin ka 1-2 tifozë (në IC-781 tim ka 4 prej tyre), në kompjuter ka 1-2 tifozë. Në total, 3-6 tifozë vrapojnë vazhdimisht. Dhe - asgjë, ata nuk ndërhyjnë, askush as nuk i mban mend. Pse? Sepse ka tifozë që kanë nivelin e tyre të zhurmës 22-26 db. It'sshtë në orën 10 !!! herë më të qeta se një bisedë e qetë. Ndjeje ndryshimin! Dhe ata tashmë "dinë se si" të pompojnë vëllime të mira ajri. Dhe çfarë "kërmijsh" të lezetshëm janë tani! Dhe ato ende mund të paralelizohen (nga rrjedha e ajrit) ... Por nëse nuk dini për këtë, atëherë natyrisht që mund të qortoni VN-2 dhe të ngjashme. Kam dëgjuar zhurmën e tifozëve të ACOM-2000A, do t'ju them: asgjë nuk zhurmon, asgjë nuk ndërhyn, nuk shpërqendron dhe jep 2 kW, dhe ka një akordues automatik, dhe tetë mikroprocesorë i shërbejnë të gjithë procesit të monitorimi dhe kontrolli. Dhe dimensionet ...! Dhe vetëm 2 copë GU-74B. Le të krahasojmë më tej me GU-81?

4. Furnizimet me energji elektrike.

Çfarë ndodh nëse "shkurtoni" plusin e furnizimit me energji me një minus? Kjo është e drejtë - do të ketë një shkëndijë. Sa më i lartë kapaciteti i furnizimit me energji, aq më i madh është shkëndija. Parametri i shkëndijës është energjia e tij (afërsisht, kjo është fuqia e menjëhershme që burimi i energjisë mund të japë). Tani le të shohim furnizimin me energji elektrike për anodat UM në dy GU-81. Ky është një burim tensioni prej 3000 volt dhe një rrymë prej 1-1.5 amper. Tani shikoni furnizimin me energji të një përforcuesi transistor 1000W. Ky është një burim 48 volt me ​​një rrymë prej rreth 50 amper. Çfarëdo që ata thonë, por energjia e shkëndijës nga këto burime do të jetë afërsisht e njëjtë. Vërtetë, ekziston një ndryshim - përpiquni të prekni (natyrisht, rastësisht) në plusin e burimit të mendjes së tranzistorit - por asgjë nuk do t'ju ndodhë, dhe provoni, gjithashtu vendosni aksidentalisht gishtin tuaj në anodë. Në rastin e dytë, keni një testament të para-shkruar.

Pesha e furnizimit me energji elektrike për 2 GU-81 është edhe e frikshme të mendosh, ndoshta 30-40 kilogramë. Dhe dimensionet? Do të ishte interesante të shikoni foton.

Një njësi e furnizimit me energji elektrike për një përforcues transistor ka një karakteristikë të tillë si një vëllim specifik. Kjo është 2 litra hapësirë ​​për 1 kW, dhe pesha është vetëm 600-700 gram për 1 kW.

5. Kosto.

Kjo është një pyetje përkatëse. Pyesni në internet sa kushton amplifikatori në GU-84 nga "prodhuesit" e njohur të bërë në shtëpi-përgjigja është e thjeshtë-të paktën 2000 dollarë, dhe për GU-78B është vetëm 100,000 rubla. Dhe pastaj - jo më herët se në 2-3 muaj do të keni mundësi ta merrni atë. Vërtetë, duhet të themi sinqerisht se gjithçka është bërë mirë, me zë, për një kohë të gjatë. Tashmë ekziston një përvojë e funksionimit afatgjatë të amplifikatorëve të tillë - 5-7 vjet pa prishje dhe zëvendësim të llambave (llambat - për pakënaqësinë e tifozëve të GU -81 - kermete, llamba moderne). Kush tha që një përforcues me transistorë të së njëjtës fuqi duhet të jetë më i lirë? Dhe nëse e bëni vetë, me të vërtetë dhe me të vërtetë kushton më pak. Një shembull i fundit: një radio amator nga Shën Petersburg bleu një GU-91B me një prizë dhe një ventilator për 450 dollarë, për një amplifikator që ishte bërë në Ukrainë për 2000 dollarë. Çmimi për një АСОМ-2000А i përdorur fillon nga 3500 USD. Dhe ju pyesni një UM amator në GU-81 sa do ta shiste? Në rastin më të mirë, ai do të thotë se nuk është në shitje.

Çmimi i një palë transistorësh të përshtatur për një përforcues 600 vat është në rangun prej 250-300 USD. Kësaj radhe. BP - impuls. Unë jam duke përdorur 2 furnizime me energji kompjuterike prej 750 vat secila. Çifti kushton 150 dollarë. Këto janë dy.

Sigurisht, nuk ka 10 copë stafetë P1D ose B1B, apo edhe B2B. Nuk ka ndërprerës të diapazonit. Nuk ka akordim budalla të lakut P, ​​por ky është një ose dy kondensatorë dhe një variometër. Dhe kështu me radhë, me të gjitha "ndalesat". Kjo është tre.

Pjesa tjetër e kostos së të gjithë PA rritet pak për shkak të çmimit të kutisë, filtrit, stafetës së anashkalimit dhe gjërave të tjera të vogla.

Nëse, me ndihmën e një shtuesi, shtojmë fuqitë e dy fazave të prodhimit 600 W për të marrë 1200 W në dalje, atëherë, prandaj, të gjitha kostot duhet të dyfishohen pothuajse. Ku mund të blini një përforcues 1200 W për 900-1000 USD? Dhe me përmasa të tilla, dhe me një peshë të tillë? Përgjigja nuk është askund.

6. Skema.

Asgjë e veçantë, pa "truqe" - qarku më i zakonshëm shtytje -tërheqje.

Në një tabelë PA.

Ose si kjo:

Hidhni një vështrim më të afërt:

në stafetën e dytë - bypass, në të tretin - filtrat e gamës së daljes, në të katërtin - burimi i paragjykimit të qarqeve bazë. Tensioni i furnizimit - 48v. Rryma qetësuese e fazës së daljes është 150-250 ma. Transistorë TH-430pp. Ferritet - TDK. Mbështjelljet e transformatorit dalës - tela argjendi të bllokuar 2.5-4 mm2 (jo më shumë se 1 metër).

Transformatorët Adder janë një temë më vete. Meqenëse diagrami mund të gjendet në çdo literaturë, unë nuk e jap atë. Unë tregoj fotografi të hollësishme - gjithçka duhet të jetë e qartë.

Këtu gjithçka është mbledhur në radiator:

7. Baza e elementeve.

Përsëri, asgjë e veçantë - transistorë të fuqishëm, transformatorë.

7. Perspektivat.

Këtu në këtë NJ ONE "bukurosh" të tillë mund të merrni 400-600 vat në HF.

Një qark push-pull lehtë do të japë mbi 1000 vat. Dy module - do të japin më shumë se 2000 vat. Pesha e një moduli 600 vat është 2 kg (me lavaman dhe ventilatorë). Pesha e një njësie të furnizimit me energji elektrike është 0.65 kg. Rasti - pesha 1.5 kg. Sipërfaqja e radiatorit është rreth 2000 cm2, pendët fryhen anash nga dy ftohës kompjuteri. Në total, gjithçka peshon më pak se 5 kg.

Dhe gjithashtu dua ta bëj këtë akordues automatik dhe të lirë 200 W me një fuqi prej rreth 1000 W, duke zëvendësuar elementët e pajisjes që përputhen me ato më të fuqishme.

Mikrofoni HEIL SOUND HM-10-5 me pilula të dyfishta (frekuenca të ndryshme) është këtu për të kuptuar dimensionet.

Ky është një amplifikator industrial 500 vat me dy MRF-150 që nxora;).

Dhe kjo është ana e saj negative.

Nuk ishte e mundur të gjesh shpejt një amplifikator industrial për 1 kW të të njëjtit plan, vetëm pendët e tij të radiatorit janë tre herë më të larta, dhe në tabelë ka dy kanale paralele amplifikimi me një shtues midis tyre në dalje.

PYETJE ???

Pjesa 2. Transistor - 600 W - UM në HF

Faleminderit të gjithëve që iu përgjigjën artikullit. Edhe për ata që menduan se isha një hajdut, dhe ky artikull nuk është asgjë më shumë se një "mashtrim" dhe mashtrim.

Tifozët. Artikull i mrekullueshëm nga N.Filenko. UA9XBI këtu -, nuk shoh asnjë pikë në citimin dhe përsëritjen. Mund të jap vetëm disa shifra për orientimin: Mesatarja e hard diskut lëshon zhurmë (mesatarja midis gjendjes së pritjes dhe gjendjes së kërkimit) në nivelin 30-35 dB (decibel). Për krahasim: një pëshpëritje - 10-20 dB, një zë i qetë njerëzor - 50-60 dB, një tren që udhëton - 90 dB, një aeroplan që ngrihet - 120 dB, një prag dhimbjeje - më shumë se 130 dB. Sa i përket përdorimit luftarak: zhurma e zyrës (printera, fakse, fotokopjues, etj.) - 50 dB, zhurmë në një dhomë të gjallë - 30-40 dB, zhurma e tifozëve të kompjuterit- 20-34 dB Dëshironi të blini një tifoz normal, ju lutemi: http://www.zifrovoi.ru/catalog/coolers/all/

Foto. Duket se kjo është ajo ku disa po përpiqen të gjejnë një kapje. Kam porositur dhe blerë motherboard -in e parë në Japoni, dhe kam postuar të njëjtat fotografi vetëm sepse ato janë bërë më bukur në një sfond blu (mendoj kështu). Nuk ka sekret në këtë. Por nëse dikujt i duket se nuk është kështu, ju lutemi përdorni të njëjtën tabelë (përsëri me mikrofonin tim).

Fuqia. Tani do të gjuaj gjithçka në shtratin tim J). Këtu është një UM tjetër

Në një copë letër, e cila është ngjitur në tabelë me një tel, fuqia e daljes sipas diapazonit është e shkruar. Rezolucioni i të gjitha fotove është i mjaftueshëm në mënyrë që të shihni gjithçka në detaje të shkëlqyera. Ajo që shohim atje: në rangun prej 7, 10, 14, 18 MHz, lëshon 500 vat. Ju e shihni që thotë atje - në një tension furnizimi prej 28 V dhe një fuqi hyrëse prej 10 W në të gjitha sferat.

Në 3.5 dhe 21 MHz, respektivisht - 320 vat dhe 400 vat. Në 1.9 MHz - 200 vat, 24 MHz - 240 vat, dhe në 28 MHz - 160 vat. Kështu, në nivelin -3 dB (që është gjysma e fuqisë), diapazoni i frekuencës së amplifikatorit është 1.9 - 24 MHz. Ndryshimi i fuqisë përgjysmë ndryshon nivelin e sinjalit të metrit S me vetëm 0.5 pikë. Në një frekuencë prej 28 MHz, niveli i sinjalit të marrë do të bjerë me 0.7 pikë. Nga rruga, duhet të theksohet se këndi i hapjes së antenave përcaktohet në të njëjtën mënyrë - nga niveli i gjysmës së fuqisë, d.m.th. në nivelin -3db.

Për të rritur fuqinë dalëse me 1.9, 24 dhe 28 MHz, ju vetëm duhet të rrisni fuqinë hyrëse me 2-3 herë (20-30W). Ose bëni një sistem ALC - kontroll automatik i nivelit të fuqisë. Unë nuk e bëra këtë, sepse E kam më të lehtë të kthej çelësin RFPWR.

Kjo fuqi jepet nga tabela që shihni në foto. Nuk kam dyshime se kur mundësohet nga një burim 48V, dhe optimizon konstruktiv i transformatorëve, ky bord mund të japë "pak më shumë" fuqi. Dhe nëse shtoni disa module të tilla - këtu keni 1000 vat për ju. Tani mendoni, a ia vlen të përpiqeni për 2000 vat nëse, në fund, merrni një rritje të nivelit të sinjalit në fundin e marrjes prej vetëm 0.5 pikë? Një shembull i punës së fqinjit tim, nuk do ta quaj shenjë thirrjeje të tij. Në 20-ke, e marr në 9 + 50 dB (metri S është i kalibruar), dhe dëgjoj harmonikën e dytë në 28 MHz në 9 + 5 dB. Një person ka një antenë të mirë (biggun5 el), por amplifikuesi ... është bërë në mënyrë të patëmetë, i pastër, bukur, ai u thotë të gjithëve se kam dyqind kilogramë të sinqertë. Dhe ka dy llamba GMI-11 paralelisht dhe një tension anode prej 2500 volt. Si eshte? Mirë? Asnjë këshillë nuk ndihmon. Dhe megjithëse një inxhinier i mirë vetë e kupton se ulja e nivelit me 0.5 pikë është e pakuptimtë, ai nuk bën asgjë.

Unë kam një përforcues të bazuar në GU-73P, të ftohur me një lloj ftohës. Dhe furnizimi me energji për të, të cilin unë isha shumë dembel për ta fotografuar. Unë kurrë nuk e ndez atë (jep 2500 vat), njësia e furnizimit me energji peshon rreth 50 kg. Ata donin ta vidhnin disi për shkak të veshjes së aluminit, por nuk mund ta ngrinin hi-hi.

Furnizimet me energji elektrike. Së pari, një fotografi e një njësie të furnizimit me energji të pulsuar të një kompanie të mirënjohur amerikane

Ky UPS siguron 20 volt dhe 125 amper për një total prej 2500 volt. Pesha - rreth 12-15 kg. Kur u ekzaminua në tryezë në RZ3CC, doli të ishte absolutisht e papërshtatshme për aplikimet tona. Në momentet e ndërrimit të transistorëve kryesorë, impulse të tilla kërcejnë, gjë që bëhet edhe interesante të kërkosh opsione për mbrojtjen e marrësit prej tyre. Vërtetë, duhet të them që ky është një zhvillim i rreth 15 vjet më parë, dhe atëherë, natyrisht, ata nuk dinin ende për UPS -të rezonante. Përfundimi është se parimi i funksionimit të konvertuesve që përdoren në furnizimin me energji për transmetuesit modernë nuk është i përshtatshëm për fuqi të larta.

Tani le të shikojmë UPS -të që unë përdor.

Kjo është e kuptueshme - një UPS kompjuterik. Për ata që thanë diçka për rrymat e larta - zmadhoni figurën dhe shihni mbishkrimin 5v / 50a - pa bulona dhe arra. Kjo do të thotë që asgjë nuk ju pengon të bëni një lidhje, për shembull, edhe me një kabllo fjongo.

Ka dy UPS, 5V / 20A e sipërme, 5V / 90A e poshtme. Lëvizja përpara është e dukshme - UPS -të janë dukshëm më të vogla dhe më të lehta. Në UPS IC-781 500W, furnizimi me energji elektrike ka dimensione shumë të vogla dhe një peshë prej rreth 1.5-2 kg, por tashmë është më shumë se 15 vjeç. Pajtohuni që teknologjia ka bërë hapa të mëdhenj përpara.

UPS 750 vat për kompjuterin tashmë ka dy mbështjellje prej 12v / 22a secila. Merrni dy nga këto UPS dhe merrni energji 48V / 22A. Vetëm mos harroni të shkëputni burimet me dioda. Nëse, megjithatë, një fjalë e vogël me tensione të tjera të këtyre UPS -ve, atëherë mund të merrni një hyrje të energjisë prej 1600W.

Faza ime e daljes, nga ana tjetër, punoi me një IP tradicionale - një transformator, në foton më poshtë mund të shihni autobusin me të cilin OCM -1 1.0 është plagosur, nga rruga, çmimi i tij në internet është 2930 rubla Me

Dredha -dredha me një gomë të tillë nuk ngre shumë entuziazëm, dhe pesha e transformatorit është mjaft e madhe.

Unë tashmë kam thënë se i trajtoj llambat në mënyrë normale, ato do të jenë jashtë konkurrencës në industri për një kohë të gjatë. Por prapë dua diçka më kompakte dhe të lehtë. Doli - ata e bëjnë atë, edhe pse jo për një audiencë të gjerë. Në një institut kërkimor, më ofruan një njësi të furnizimit me energji të pulsuar për një tub PA. Ata thanë këtë: 3000v, 1.5a, në një rast, me mbrojtje, me besueshmëri në klasën më të lartë, në një vëllim prej 3 litra, me peshë 2-3 kg, të gjithë elementët janë të importuar (vetëm ferritet Epcos), për 30,000 rubla, per 1 muaj. Unë pyeta nëse mund ta shihni diagramin, përgjigja është 15,000 rubla, dhe diagrami me një përshkrim të detajuar është i juaji. Unë nuk e bleva skemën. Por kuptova se ka mundësi shumë interesante për amatorët e radios.

Ky është një modul kilovat për dy GI-46B. Tifozët dhe ngrohësit nga procesori. Zona e radiatorit të secilës llambë është 850 cm2, e cila është pothuajse dy herë më e madhe se ajo e radiatorit "amtare". Kjo ide deri më tani është ndalur në mishërimin e saj, për shkak të shfaqjes së një alternative - në transistorë.

Skema Unë do të jap të dy skemat që kam marrë.

Siç thashë - asgjë e pazakontë - skemat më standarde. Rryma qetësuese e secilit transistor është 150-250 mA. Sa për ferritet, unë do të këshilloja fuqimisht kundër përdorimit të ferriteve tona fare. Ekziston vetëm një arsye - paqëndrueshmëria e parametrave. E kuqja ka disa opsione ferrite - zgjidhni çdo që i përshtatet fuqisë dhe frekuencës. Transformatorët dalës: Unë kam disa opsione-ferritet blu janë AmidonFT-23-43, me diametër 23mm, material 43, 6 copë në secilën kolonë. 4 kthesa tela me një seksion kryq prej 1.5 mm katror. Në amplifikatorin e unazës së dytë TDKK6a.77.08, diametri i jashtëm është 28mm, diametri i brendshëm është 16mm dhe lartësia e unazës është 8mm. Dy unaza në secilën kolonë. Katër kthesa prej tela argjendi të bllokuar, me një seksion kryq prej 2-2.5 mm katror. Transformatorët hyrës - unaza vn. Diam. 14-16 mm, int. - 8mm, gjatësia e postës - 14-18 mm, materiali M600NN. Katër kthesa tela me një seksion kryq prej 0.35 mm katror. Dimensionet e unazave të ferritit në transformatorë varen vetëm nga humbja e fuqisë. Forshtë për këtë arsye që, kur përputhen saktësisht, dimensionet e unazave mund të jenë shumë të vogla. Si shembull, fotografia tjetër tregon një bllok të filtrave të brezit të brezit nga 500 W, ICOM, i cili më është paraqitur nga RZ3CC (G. Shulgin).

Mos harroni të instaloni kondensatorë qeramikë të tensionit të lartë aty ku ato tregohen në diagram.

Këtu tregohen matjet e fuqisë dalëse kundrejt hyrjes. Jo matjet e mia. Fotografia e parë është amerikane, e dyta është japoneze. Por rendi i kapaciteteve është mjaft i qartë, do të thosha shumë më mirë sesa në GU-74B, dhe vetëm dy 2SC2879. Epo, pjata e fundit nga japonezët, shikoni - shumë karakteristike. Ky është një palë transistorë MRF448pp, sipas fletës së të dhënave ata kanë një fuqi prej 250 W, dhe japin më shumë se 250x2.

Pin (w) Pout (w) Vp (V) Ip (A) Pip (w) Efikasiteti (%)

1 82 48.3 7 338 24.3 2 177 48.3 12 580 30.5 5 380 47.8 19 908 41.8 10 530 46.5 24 1116 47.5 14 630 46.0 25 1196 52.7

Koordinimi. Unë do të doja të tërhiqja një vëmendje të veçantë për koordinimin me antenën e PA të transistorit. Sigurisht, është mirë të përdorësh një akordues automatik të antenës (nga rruga, dikush në forum vendosi që unë dua të mbush tre herë kapacitetet dhe induktancat e mëdha të ndryshueshme në të njëjtin vëllim. Ky është një supozim shumë i guximshëm hi-hi), por gjithashtu duhet të keni antena normale, ose të paktën një pajisje që përputhet me dorë. Unë nuk i kuptoj deklaratat se llamba do të "mbajë" një SWR të madhe, në kontrast me transistorin. Dhe në të njëjtën kohë nuk është aspak i interesuar për faktin se në të njëjtën kohë të gjitha televizorët në lagje do të fiken dhe jo vetëm telefonat, por edhe hekurosat do të fillojnë të flasin. Por "ne punojmë" në Alpha, ose diçka tjetër, jo më pak se një kilovat. Mbrojtja e një PA transistor është mjaft e thjeshtë, mendoj se RK3AQW shkroi për këtë në forum. Unë bëj të njëjtën gjë, por e kufizoj VSWR kritike jo 10 por 6. Domethënë, dalja e amplifikatorit ngarkohet në një rezistencë jo-induktive 300 ohm. Ky është çmimi që duhet paguar për besueshmërinë e përgjithshme të amplifikatorit. Ky rezistencë përbëhet nga 2, njëra është 270 ohm, dhe e dyta është një karbon 47 ohm. Nga motori i këtij rezistori përmes një palë diodash me një kondensator, tensioni furnizohet në bazën e ndërprerësit të tranzistorit për 2N2222, në kolektorin e të cilit ekziston RES-49, i cili me kontaktet e tij heq tensionin e paragjykimit nga faza e daljes. Meqenëse transistorët VSWR = 6 mund të "tolerojnë" mjaft gjatë, gjatë kësaj kohe paragjykimi hiqet mjaft lehtë. Epo, atëherë - riparoni ose rregulloni antenën.

UM në 1 kW

.

Dhe kjo është pamja e pasme.

Nga ana e detajeve, mund të shihet se ka dy kanale, dy furnizime me energji janë të lidhura, ka një shtues. Vini re, në të djathtë mund të shihni një copë kabllo koaksiale të prerë - dalje. Unë vërej veçmas - diametri i tij është 2.5 mm. Unë mendoj se për fuqitë prej 1000 vat ose më shumë, njerëzit tanë përdorin kabllo me një diametër të jashtëm 11-15 mm. Këtu, 2.5 mm ndoshta do të shkaktojë një stuhi zemërimi. Por ekziston një kabllo RG-142, diametri i të cilit me një mbështjellës të jashtëm është 4.95 mm, i cili është i aftë të transmetojë fuqi prej 3.5 kW në një frekuencë prej 50 MHz. Dhe gjithashtu kushtojini vëmendje madhësisë së ferriteve - asnjë aluzion i madhësive gjigante. Etj

Ky është një procesor mikrofoni mjaft "i vjetër", ka një kompresor, reverb, një lloj melodie të integruar, një monitor nga marrësi, një tregues niveli. Fotografia tjetër është një pajisje moderne për të njëjtin qëllim.

Ky është një UM standard i lirë VHF 150W, në të cilin një UM KV 600W mund të përshtatet lehtësisht, megjithëse lavamani është i dobët, por mund të fryhet nga një ftohës ose të zëvendësohet. Dhe përforcuesi që është brenda mund të konvertohet lehtësisht në 250 KV vat.

Barazues grafik i mikrofonit. E mira është se në brezin 3 kHz ka 5 breza rregullimesh aktive.

Ky, për shembull, një ndërprerës i mikrofonit, mund të kalojë dy mikrofona të ndryshëm në dy transmetues të ndryshëm në çdo rend (HF dhe VHF, për shembull).

Ky është një ndërprerës i antenës koaksiale 3KW për 6 antena.

Ky është një filtër TVI.

Dhe koha e kësaj mrekullie, të paktën për amatorët e radios, duhet të ketë mbaruar.

73! RU3BT. Sergej

Përforcuesit e fuqisë të klasës A përdoren rrallë. Në thelb, këto janë përforcues të marrësve të radios HF me një kapacitet të lartë të mbingarkesës. Një diagram praktik i një përforcuesi të tillë është treguar në Fig. 1. Qarku hyrës L1C1 dhe qarku dalës L2C2 zakonisht sinkronizohen dhe akordohen me frekuencën e sinjalit hyrës.

Rezistenca ekuivalente Re e qarkut dalës Re = P2p2 / (RL + Rn "), ku p = Sqr (L2 / C2), Rn" është rezistenca ndaj ngarkesës e futur në qarkun oshilator; RL - rezistenca aktive e humbjeve; P2 është faktori kalues ​​i qarkut. Vlera e Rn "= Rn / n22, ku n2 është raporti i transformimit.

Faktori i cilësisë së qarkut të daljes kur është plotësisht i ndezur Q = ReRi / (Re + Ri) 2pfoL2 zvogëlohet për shkak të efektit të shmangies së rezistencës dalëse të transistorit Ri. Në transistorët MOS me fuqi të lartë, Ri është i vogël dhe zakonisht nuk i kalon dhjetëra kilo-ohms. Prandaj, për të rritur Q2, përdoret një aktivizim jo i plotë i qarkut.

Gjerësia e brezit të qarkut dalës është 2Df2 = fo2 / Q2, dhe frekuenca e rezonancës është fo2 = l / 2pSqr (L2C2). Në rangun HF, një përforcues i tillë mund të sigurojë Ki deri në disa dhjetëra. Një tregues i rëndësishëm i një amplifikatori është niveli i zhurmës. Karakteristikat e zhurmës së transistorëve të fuqishëm MIS konsiderohen në punë.

Figura 2 tregon një qark praktik të PA në një transistor të fuqishëm MOS KP901A. Meqenëse detyra nuk ishte të merrte një brez të vogël frekuence L2C2, qarku lidhet drejtpërdrejt me qarkun e kullimit dhe shuhet nga ngarkesa Rn = 50 Ohm. Në klasën A, amplifikatori kishte Ku = 5 (Ku = SRn) dhe Kp> 20 në një frekuencë f = 30 MHz. Kur kaloni në modalitetin jolinear, fuqia dalëse arriti në 10 W.

PA me dy faza (Fig. 3) është bërë në transistorët KP902A dhe KP901A. Faza e parë funksionon në klasën A, e dyta në klasën B. Për të siguruar klasën B, mjafton të përjashtoni ndarësin nga vlera e portës së tranzistorit të dytë. Përforcuesi përdor një qark komunikimi me brez të gjerë midis fazave. Në një frekuencë prej 30 MHz, amplifikatori siguroi Pout = 10 W në Ki> 15 dhe Kp> 100.

Përforcuesi me brez të ngushtë në Fig. 4 është krijuar për të funksionuar në intervalin e frekuencës 144 ... 146 MHz. Ai siguron amplifikim të fuqisë 12 dB, nivel zhurme 2.4 dB dhe një nivel shtrembërimi të intermodulimit jo më shumë se 30 dB.

Një përforcues rezonant i bazuar në një transistor të fuqishëm MOS 2NS235B (Fig. 5) në një frekuencë prej 700 MHz siguron Pout = 17 W me një efikasitet prej 40 ... 45%.

Përforcuesi në Figurën 6 përmban një qark anulimi që zvogëlon nivelin e marrjes së kthimit në -50 dB. Në një frekuencë prej 50 MHz, amplifikatori ka një rritje të fuqisë prej 18 dB, një nivel zhurme prej 2.4 dB dhe një fuqi dalëse deri në 1 W.

Në qarkun e patentuar të Fig. 7 (patenta amerikane 3.919563) në një frekuencë prej 70 MHz, një efikasitet i vërtetë prej 90% arrihet me një fuqi dalëse prej 5 W në një frekuencë prej 70 MHz. Në këtë rast, faktori i cilësisë së qarkut të daljes është i barabartë me 3.

Figura 8 tregon një diagram të një PA me tre faza bazuar në transistorët MOS të fuqishëm vendas KP905B, KP907B dhe KP909B.

Përforcuesi jep 30 vat fuqi në 300 MHz. Dy fazat e para përdorin qarqe rezonante në formë U, dhe faza e daljes përdor një qark në formë L në hyrje dhe një qark në formë U në dalje. Varësitë e efikasitetit dhe Рout në Uc dhe Рвхэ dhe Кр në Рвх, të marra në mënyrë eksperimentale dhe me llogaritje, janë treguar në Fig. 9.

Kur përdorni PA në transmetuesit e radios AM (me modulim të amplitudës), lindin vështirësi që lidhen me sigurimin e linearitetit të karakteristikës së modulimit, domethënë, varësinë e Pout nga amplituda e sinjalit hyrës. Ato përkeqësohen kur përdoren mënyra të forta jo-lineare të funksionimit, siç është klasa C. Figura 10 tregon një diagramë të një transmetuesi radio të modifikuar me amplitudë HF. Fuqia e transmetuesit 10.8 W kur përdorni një VMP4 transistor të fuqishëm UMDP. Modulimi kryhet duke ndryshuar tensionin e paragjykimit të portës.

Për të zvogëluar jolinearitetin e karakteristikës së modulimit (kurba 1 në Fig. 11), reagimi i zarfit përdoret në transmetues. Për këtë, tensioni i daljes AM korrigjohet dhe sinjali me frekuencë të ulët që rezulton përdoret për të krijuar reagime. Përgjigja e modulimit 2 në Figurën 10 ilustron një përmirësim të ndjeshëm në linearitetin.

Figura 12 tregon një diagram skematik të një PA kryesore me një fuqi të vlerësuar dalëse prej 10 W dhe një frekuencë pune prej 2.7 MHz. Përforcuesi është bërë në transistorët KP902, KP904. Efikasiteti i amplifikatorit me një fuqi dalëse të vlerësuar prej 72%, fitimi i fuqisë është rreth 33 dB. Përforcuesi ngacmohet nga elementi logjik K133LB, tensioni i furnizimit është 27 V, faktori kreshtë i tensionit të kullimit të fazës së daljes është 2.9. Me ristrukturimin e duhur të qarqeve të komunikimit, amplifikatori me parametrat e dhënë punoi në rangun 1.6 ... 8.1 MHz.

Për të siguruar fuqinë e specifikuar në frekuenca më të larta, është e nevojshme të rritet fuqia e ngacmuesit.

Strukturisht, të dy PA -të u mblodhën në dërrasat e qarkut të shtypur duke përdorur radiatorë standardë 100x150x20 mm, gjë që shpjegohet me dimensionet standarde të njësisë PA në transmetuesit e radios. Spiralet e induktancës në qarqet e komunikimit janë cilindrike në shufrat ferrite të markës VCh-30 me një diametër 16. Faktori i cilësisë së induktorëve është Q = 150.

Mbytjet standarde me një induktancë prej 600 μH u përdorën si mbytës bllokues në qarqet e furnizimit të kullimit të transistorëve të amplifikatorit një vat dhe fazës paraprake të amplifikatorit 10 vat. Mbytja e energjisë në qarkun e kullimit të transistorit KP904 është në një unazë ferrite, induktiviteti i tij është 100 MkG.

Figura 13 tregon një diagram skematik të një PA kryesore me një fuqi dalëse të vlerësuar Pout = 100 W, i destinuar për përdorim në transmetuesit e radios HF të pambikëqyrur. Përforcuesi përmban një fazë para-amplifikimi, e kundërt në dy transistorë KP907. Në hyrjen VTI, një qark i ngjashëm në formë U С1L1С2СЗ është i ndezur.

Faza përfundimtare është mbledhur me gjashtë transistorë KP904A. Ky numër transistorësh u zgjodh për të përmirësuar efikasitetin. Në vend të transistorëve KP904B, ju gjithashtu mund të ndizni gjashtë transistorë KP909 ose tre transistorë më të fuqishëm KP913. Mënyra optimale e çelësit të qarkut të kullimit sigurohet nga qarku i formësimit që përmban elementët C14, C15, C16, L7.

Përforcuesi ka një efikasitet të përgjithshëm prej 62%. Në këtë rast, efikasiteti elektronik i fazës së daljes është rreth 70%. Qarku i urës për ndezjen e tranzistorëve të fazës paraprake përdoret për të ruajtur funksionimin e amplifikatorit (megjithëse me parametra të përkeqësuar) në rast të dështimit të tranzistorit dalës. Për të njëjtin qëllim, siguresat individuale përfshihen në origjinën e transistorëve të fuqishëm, qëllimi i të cilave është shkëputja e tranzistorit të dëmtuar. Nëse, si rezultat i prishjes së tij, një mënyrë afër një qarku të shkurtër ndodh në linjën e transistorëve, kjo e bën amplifikatorin jo funksional.

Lidhja paralele e MDP PT të fuqishme nuk krijon vështirësi shtesë në llogaritjen dhe rregullimin e PA. Ulja e efikasitetit të amplifikatorit në krahasim me një përforcues të një strukture të ngjashme (shiko Fig. 12) është kryesisht për shkak të përdorimit të transistorëve në aspektin e fuqisë në një amplifikator 100 W. Me një ulje të nivelit të fuqisë dalëse në 50 W, efikasiteti i amplifikatorit rritet në 85%, dhe efikasiteti elektronik në 90%. Vlerat e parametrave të elementeve të treguar në Fig. 13 korrespondojnë me një frekuencë prej 2.9 MHz.

Faktori kreshtë i tensionit në kullimet e transistorëve KP904 është 2.8, dhe vetë transistorët funksionojnë në një mënyrë afër optimale. Faktori kulm i tensionit të kullimit në faza në transistorët KP907 është P = 2.1. Transistori funksionon në një mënyrë kryesore, megjithatë, mënyra nuk është optimale, pasi mënyra optimale e çelësit për këto tranzistorë në Uc = 27 V dhe një kënd prerjeje φ = 90 ° do të ishte i rrezikshëm për shkak të një faktori të rëndësishëm kulmi në të cilin kullimi tensioni mund të tejkalojë tensionin maksimal të lejuar të barabartë me 60 V për transistorin KP907.

Figura 14, a tregon kthesat eksperimentale dhe të llogaritura që ilustrojnë varësitë e efikasitetit, Pout dhe ai në këndin e ndërprerjes së rrymës së kullimit. Figura tregon një përafrim të mirë të të dhënave të llogaritura me të dhënat eksperimentale. Duhet të theksohet se diapazoni i vlerave të mundshme të këndeve të ndërprerjes rezulton të jetë mjaft i ngushtë. Një rritje në këndet e ndërprerjes parandalohet nga një rritje e shpejtë e faktorit të pikut të tensionit në kullimin, dhe një rënie është në rritjen e tensionit të kërkuar të ngacmimit, i cili fillon së shpejti, së bashku me tensionin e paragjykimit Uz, në tejkalojnë Uzi shtoni. Sigurisht, me një rënie në nivelin e Pdt, diapazoni i ndryshimeve të mundshme në këndet e ndërprerjes së rrymës së kullimit zgjerohet.

Përforcuesi është bërë në një tabelë të qarkut të shtypur. Një radiator me dimensione 130X130X50 mm u përdor si një lavaman. Në qarqet e furnizimit me energji të transistorëve KP907, përdoren mbytje standarde DM-01 me një induktancë prej 280 μH. Mbytjet e urës shtesë janë të mbështjellura në unazat ferrite VK-30, dia. = 26. Mbytja në qarkun e furnizimit me energji elektrike të fazës së daljes është e mbështjellë në një unazë ferrite HF-30, dia. = 30. Spiralja e induktancës në qarkun e komunikimit të fazës së daljes me ngarkesën është ajri, i mbështjellë me një tel të argjendtë. = 2.5, diametri i lakut 30 mm, L = 80 nH.

Varësitë e temperaturës së fuqisë dalëse PBout dhe efikasitetit të PA kryesore me një fuqi dalëse 100 W janë treguar në Fig. 14, b. Nga shqyrtimi i varësive të dhëna mund të shihet se në rangun -60 ... + 60 ° С, fuqia hyrëse e PA ndryshon jo më shumë se ± 10%. Temperatura gjithashtu ka një efekt të parëndësishëm në efikasitetin, i cili ndryshon me ± 5% në intervalin e specifikuar. Në këtë rast, një rënie në fuqinë dhe efikasitetin e prodhimit vërehet me rritjen e temperaturës, e lidhur me një rënie të pjerrësisë 5 me rritjen e temperaturës. Në gamën e zakonshme të temperaturës prej -60 ... + 60 ° C, ndryshimi në ai dhe Pout është i parëndësishëm, dhe kjo arrihet pa ndonjë masë të veçantë për stabilizimin termik të PA. Ky i fundit është gjithashtu një avantazh i transistorëve të fuqishëm MOS.

Literatura:

SKEMA E Pajisjeve P TRR TRANSISTORT E FUQIS SOW FUQIS. Redaktuar nga V.P. DYAKONOV

Disa fjalë për gabimet e instalimit:
Për të përmirësuar lexueshmërinë e qarqeve, merrni parasysh një përforcues të energjisë me dy palë transistorë terminalë të efektit fushor dhe një furnizim me energji elektrike prej V. 45 V.
Si gabimi i parë, le të përpiqemi të "lidhim" diodat Zener VD1 dhe VD2 me polaritet të gabuar (lidhja e saktë është treguar në Figurën 11). Harta e stresit do të marrë formën e treguar në Figurën 12.

Figura 11 Pinout i diodave zener BZX84C15 (megjithatë, pinout është i njëjtë në diodat).

Figura 12 Harta e tensionit të amplifikatorit të fuqisë me instalim të pasaktë të diodave zener VD1 dhe VD2.

Këto dioda zener janë të nevojshme për të formuar tensionin e furnizimit të amplifikatorit operacional dhe zgjidhen në 15 V vetëm sepse ky tension është optimal për këtë amplifikator operacional. Përforcuesi gjithashtu ruan performancën e tij pa humbje të cilësisë kur përdorni vlerësimet në afërsi - 12 V, 13 V, 18 V (por jo më shumë se 18 V). Në rast të instalimit të pahijshëm, në vend të tensionit të caktuar të furnizimit, op-amp merr vetëm një tension rënie në kryqëzimin n-p të stabilitroneve. Rryma qetësuese rregullohet normalisht, një tension i vogël konstant është i pranishëm në daljen e amplifikatorit, nuk ka sinjal dalës.
Alsoshtë gjithashtu e mundur që diodat VD3 dhe VD4 nuk janë instaluar saktë. Në këtë rast, rryma qetësuese është e kufizuar vetëm nga vlerat e rezistorëve R5, R6 dhe mund të arrijë një vlerë kritike. Do të ketë një sinjal në daljen e amplifikatorit, por një ngrohje mjaft e shpejtë e tranzistorëve terminalë patjetër do të çojë në mbinxehjen e tyre dhe daljen e amplifikatorit. Harta e tensionit dhe rrymës për këtë gabim tregohet në Figurat 13 dhe 14.

Figura 13 Harta e tensionit të amplifikatorit me instalim të pasaktë të diodave të stabilizimit termik.

Figura 14 Harta aktuale e amplifikatorit me instalimin e gabuar të diodave të stabilizimit termik.

Gabimi tjetër popullor i instalimeve elektrike mund të jetë instalimi i pasaktë i transistorëve të fazës së parafundit (drejtuesve). Harta e tensionit të amplifikatorit në këtë rast merr formën e treguar në Figurën 15. Në këtë rast, transistorët e terminalit janë plotësisht të mbyllur dhe nuk ka zë në daljen e amplifikatorit, dhe niveli konstant i tensionit është sa më afër zeros.

Figura 15 Harta e tensionit me montim të gabuar të transistorëve të fazës së drejtuesit.

Më tej, gabimi më i rrezikshëm është se transistorët e fazës së shoferit mashtrohen në vende, dhe pinout gjithashtu mashtrohet, si rezultat i së cilës ai i bashkangjitur në terminalet e transistorëve VT1 dhe VT2 është i saktë dhe ata punojnë në mënyra e ndjekësve të emetuesve. Në këtë rast, rryma përmes fazës së terminalit varet nga pozicioni i rrëshqitësit të rezistencës së zvogëlimit dhe mund të jetë nga 10 në 15 A, gjë që në çdo rast do të shkaktojë një mbingarkesë të furnizimit me energji elektrike dhe ngrohje të shpejtë të transistorëve të terminalit. Figura 16 tregon rrymat në pozicionin e mesëm të prerësit.

Figura 16 Harta aktuale me instalimin e gabuar të transistorëve të fazës së drejtuesit, pinout është gjithashtu i hutuar.

Nuk ka gjasa që të jetë e mundur të bashkoni rezultatet e transistorëve terminalë të efektit fushor IRFP240 - IRFP9240 "anasjelltas", por rezulton se i shkëmbejnë ato mjaft shpesh. Në këtë rast, diodat e instaluara në transistorë merren në një situatë të vështirë - tensioni i aplikuar ndaj tyre ka një polaritet që korrespondon me rezistencën e tyre minimale, gjë që shkakton konsum maksimal nga furnizimi me energji elektrike dhe sa shpejt digjen varet më shumë nga fati sesa mbi ligjet e fizikës.
Fishekzjarret në tabelë mund të ndodhin për një arsye tjetër - diodat zener 1.3 W janë në shitje në një strehë të njëjtë me atë të diodave 1N4007, kështu që para se të instaloni diodat zener në tabelë, nëse ato janë në një strehë të zezë, duhet të merrni më afër shikoni mbishkrimet në strehim. Kur instaloni në vend të diodave zener, tensioni i furnizimit të amplifikatorit operacional është i kufizuar vetëm nga vlerat e rezistorëve R3 dhe R4 dhe konsumi aktual i vetë amplifikatorit operacional. Në çdo rast, vlera e tensionit që rezulton është shumë më e lartë se voltazhi maksimal i furnizimit për një op-amp të caktuar, gjë që çon në dështimin e tij, ndonjëherë me heqjen e një pjese të vetë op-amp, dhe pastaj mund të shfaqet një tension konstant në daljen e tij, afër tensionit të furnizimit të amplifikatorit, i cili do të sjellë shfaqjen e një tensioni konstant në daljen e vetë amplifikatorit të energjisë. Si rregull, faza përfundimtare në këtë rast mbetet funksionale.
Dhe së fundi, disa fjalë për vlerat e rezistencave R3 dhe R4, të cilat varen nga tensioni i furnizimit të amplifikatorit. 2.7 kOhm është më universale, megjithatë, kur përforcuesi mundësohet me një tension prej V 80 V (vetëm për një ngarkesë 8 Ohm), këta rezistorë do të shpërndahen rreth 1.5 W, kështu që duhet të zëvendësohet me një 5.6 kOhm ose 6.2 kOhm rezistencë, e cila do të zvogëlojë prodhimin e nxehtësisë në 0.7 W.

Ky përforcues me meritë gjeti tifozët e tij dhe filloi të marrë versione të reja. Para së gjithash, qarku për gjenerimin e tensionit të paragjykimit të fazës së parë të tranzistorit ka pësuar një ndryshim. Përveç kësaj, mbrojtja nga mbingarkesa u fut në qark.
Si rezultat i përmirësimeve, diagrami skematik i një përforcuesi të fuqisë me transistorë me efekt fushor në dalje ka fituar formën e mëposhtme:

RRIT

Opsionet e PCB shfaqen në format grafik (duhet të shkallëzohen)

Shfaqja e modifikimit që rezulton në amplifikatorin e energjisë tregohet në fotot më poshtë:

Mbetet të spërkasim një mizë në vaj në këtë fuçi mjalti ...
Fakti është se transistorët me efekt fushor IRFP240 dhe IRFP9240 të përdorur në amplifikator u ndërprenë nga zhvilluesi International Rectifier (IR), i cili i kushtoi më shumë vëmendje cilësisë së produkteve. Problemi kryesor me këta tranzistorë është se ato ishin krijuar për përdorim në furnizimin me energji, por ato dolën të ishin mjaft të përshtatshme për pajisjet e amplifikimit të zërit. Vëmendja e shtuar ndaj cilësisë së përbërësve të prodhuar nga ana e Ndreqësit Ndërkombëtar bëri të mundur, pa bërë një përzgjedhje të transistorëve, të lidhni paralelisht disa transistorë pa u shqetësuar për dallimet në karakteristikat e transistorëve - përhapja nuk tejkalojnë 2%, e cila është mjaft e pranueshme.
Sot, transistorët IRFP240 dhe IRFP9240 prodhohen nga Vishay Siliconix, i cili nuk është aq i ndjeshëm në lidhje me produktet dhe parametrat e tranzistorëve janë bërë të përshtatshëm vetëm për furnizimin me energji - përhapja e "kutisë së fitimit" të transistorëve të një serie tejkalon 15 %. Kjo përjashton lidhjen paralele pa përzgjedhje paraprake, dhe numri i transistorëve të testuar për një zgjedhje prej 4 është i barabartë me disa dhjetëra kopje.
Në këtë drejtim, para se të montoni këtë përforcues, para së gjithash, duhet të zbuloni se nga cila kompani mund të merren transistorët. Nëse Vishay Siliconix është në shitje në dyqanet tuaja, atëherë rekomandohet fuqimisht që të refuzoni të montoni këtë përforcues të energjisë - ju rrezikoni të shpenzoni shumë dhe të mos arrini asgjë.
Sidoqoftë, puna në zhvillimin e "VERSION 2" të këtij përforcuesi të energjisë dhe mungesa e transistorëve të mirë dhe jo të shtrenjtë të efektit fushor për fazën e daljes më bëri të mendoj pak për të ardhmen e këtij qarku. Si rezultat, u modelua VERSION 3, i cili përdor një palë bipolare nga TOSHIBA - 2SA1943 - 2SC5200 në vend të transistorëve me efekt fushor IRFP240 - IRFP9240 nga Vishay Siliconix, të cilët janë ende me cilësi mjaft të mirë sot.
Diagrami skematik i versionit të ri të amplifikatorit ka përfshirë modifikimet e "VERSION 2" dhe ka pësuar ndryshime në fazën e daljes, duke bërë të mundur braktisjen e përdorimit të transistorëve me efekt fushor. Diagrami skematik është treguar më poshtë:

Diagrami skematik duke përdorur transistorë me efekt fushor si përsëritës MLZYREN

Në këtë version, transistorët me efekt fushor janë ruajtur, por ato përdoren si ndjekës të tensionit, gjë që lehtëson ndjeshëm fazën e drejtuesit. Një lidhje e vogël pozitive futet në sistemin e mbrojtjes për të shmangur ngacmimin e amplifikatorit të fuqisë në kufirin e funksionimit të mbrojtjes.
Bordi i qarkut të shtypur është në proces zhvillimi, rezultatet e parakohshme të matjeve reale dhe një tabelë qarkore e printuar e zbatueshme do të shfaqen në fund të nëntorit, por tani për tani ne mund të ofrojmë grafikun e matjes THD të marrë nga MICROCAP. Mund të lexoni më shumë rreth këtij programi.

(artikulli i plotësuar më 02/07/2016)

UT5UUV Andrey Moshensky.

Përforcuesi "Jin"

Përforcuesi i fuqisë së tranzistorit

me furnizim me energji pa transformator

nga rrjeti 220 (230) V.

Ideja e krijimit të një përforcuesi të fuqishëm, të lehtë dhe të lirë me fuqi të lartë ka qenë e rëndësishme që nga fillimi i komunikimit me radio. Shumë dizajne të bukur tubash dhe tranzistorësh janë zhvilluar gjatë shekullit të kaluar.

Por ka ende mosmarrëveshje mbi epërsinë e teknologjisë amplifikuese të gjendjes së ngurtë ose elektronike të vakumit me fuqi të lartë ...

Në epokën e ndërrimit të furnizimit me energji, çështja e parametrave të masës dhe madhësisë së furnizimit me energji dytësore nuk është aq e mprehtë, por, në fakt, duke e eleminuar atë, duke përdorur një ndreqës të tensionit të rrjetit industrial, ju prapë do të keni një fitim.

Ideja e përdorimit të tranzistorëve kalues ​​të tensionit të lartë modern në një përforcues të fuqisë së një stacioni radio duket joshëse, duke përdorur qindra volt rrymë direkte për ta fuqizuar atë.

Ne do të donim të tërhiqnim vëmendjen tuaj në hartimin e një përforcuesi të fuqisë për diapazonet "më të ulëta" HF me një fuqi prej të paktën 200 vat me një furnizim me energji pa transformator, të ndërtuar sipas një qarku tërheqës në efektin e fushës së tensionit të lartë transistorë. Avantazhi kryesor mbi analogët është pesha dhe dimensionet, kostoja e ulët e përbërësve, stabiliteti në punë.

Ideja kryesore është përdorimi i elementeve aktivë - tranzistorë me një tension kufitar të burimit të kullimit prej 800V (600V) të destinuara për operim në furnizimet dytësore të energjisë. Transistorët me efekt në terren IRFPE30, IRFPE40, IRFPE50 të prodhuar nga International Rectifier u përzgjodhën si elementë amplifikues. Çmimi i produkteve është 2 (dy) dollarë. SHBA. 2SK1692 i prodhuar nga "Toshiba" është pak inferior ndaj tyre përsa i përket frekuencës së ndërprerjes, duke siguruar funksionim vetëm në rangun 160m. Tifozët e amplifikatorëve të bazuar në transistorë bipolarë mund të eksperimentojnë me 600-800 volt BU2508, MJE13009 dhe të ngjashme.

Metoda për llogaritjen e amplifikatorëve të fuqisë dhe SHPTL jepet në manualin e radio amatorit me valë të shkurtra S.G. Bunina L.P. Yaylenko. 1984

Të dhënat e dredha -dredha të transformatorëve janë treguar më poshtë. Hyrja SHPTL TR1 është bërë në një bërthamë unazore K16-K20 të ferritit M1000-2000NM (NN). Numri i kthesave është 5 kthesa në 3 tela. Dalja SHTTL TR2 është bërë në bërthamën unazore K32-K40 të bërë nga ferriti M1000-2000NM (NN). Numri i kthesave është 6 kthesa në 5 tela. Teli për dredha-dredha rekomandohet nga MGTF-035.

Isshtë e mundur të bëhet një dalje SHTTL në formën e dylbive, e cila do të ketë një efekt të mirë në punën në pjesën "e sipërme" të gamës HF, megjithëse transistorët atje nuk funksionojnë për shkak të kohës së ngritjes dhe rënies së aktuale. Një transformator i tillë mund të bëhet nga 2 kolona me 10 (!) Unaza K16 nga materiali M1000-2000. Të gjitha mbështjelljet sipas skemës janë me një kthesë.

Të dhënat e matjes së parametrave të transformatorëve janë dhënë në tabelat. SHTTL-të hyrëse ngarkohen në rezistorët hyrës (nga autori, 5.6 Ohm në vend të atyre të llogaritur), të lidhur paralelisht me kapacitetin e burimit portë, plus kapacitetin për shkak të efektit Miller. Transistorë IRFPE50. SHTTL-të dalëse u ngarkuan nga ana e kanaleve në një rezistencë jo-induktive 820 Ohm. Analizuesi vektor AA-200 i prodhuar nga RigExpert. SWR e mbivlerësuar mund të shpjegohet me paketimin e dendur të pamjaftueshëm të kthesave të transformatorëve në qarkun magnetik, me një mospërputhje të prekshme midis rezistencës së valës së linjës MGTF-0.35 të kërkuar në secilin rast të veçantë. Sidoqoftë, nuk ka probleme në 160, 80 dhe 40 metra.

Fig 1 Diagrami skematik elektrik i amplifikatorit.

Furnizimi me energji elektrike urë ndreqës 1000V 6A, i ngarkuar në kondensator 470.0 në 400V.

Mos harroni për standardet e sigurisë, cilësinë e radiatorëve dhe guarnicionet e mikë.

Fig 2 Diagrami skematik elektrik i një burimi të rrymës direkte.

Fig 3 Foto e amplifikatorit me kapakun e hequr.

Tabela 1. Parametrat e SHTTL TR1, të bëra në unazën K16.

Tabela 2 Parametrat e SHTTL TR2, të bëra në unazën K40.

Fig 4 Dalja SHTTL në unazën K40.

Tabela 3 Parametrat e SHTTL TR2, dizajni "dylbi".

Fig 5 Prodhimi i projektit SHTTL "dylbi".

Me lidhjen paralele të transistorëve dhe rillogaritjen e SHPTL, fuqia mund të rritet ndjeshëm. Për shembull, 4 copë. IRFPE50 (2 në shpatull), dalja SHTTL 1: 1: 1 dhe furnizimi me energji 310V në kullimet, një fuqi dalëse prej 1 kW merret lehtë. Me këtë konfigurim, efikasiteti i SHTTL është veçanërisht i lartë, metoda e kryerjes së SHTTL është përshkruar shumë herë.

Versioni i autorit të amplifikatorit në dy IRFPE50, i treguar në fotografitë e mësipërme, funksionon shkëlqyeshëm në brezat 160 dhe 80 m. Fuqia është 200 vat në një ngarkesë 50 ohm me një fuqi hyrëse prej rreth 1 vat. Qarqet e kalimit dhe anashkalimit nuk shfaqen dhe varen nga dëshirat tuaja. Ju lutemi kushtojini vëmendje mungesës së filtrave të daljes në përshkrim, funksionimi i amplifikatorit pa të cilin është i papranueshëm.

Andrey Moshensky

Suplement (02/07/2016):
Të nderuar lexues! Me kërkesë popullore, me lejen e Autorit dhe redaksisë, po ngarkoj gjithashtu një fotografi të modelit të ri të amplifikatorit "Gene".

Përshëndetje! Unë sjell në vëmendjen tuaj RA mbi transistorët IRF-IRL. Unë kam përsëritur skemën më poshtë. RA u mblodh pa ndryshime. Transistorët nuk u zgjodhën posaçërisht. Provova tre të katërta: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N. Unë thjesht po eksperimentoja, ose më mirë, isha i interesuar për prodhimin më të mirë të energjisë në 21 dhe 28 MHz. Të gjitha funksionuan, por nëse në brezat e frekuencave të ulëta fuqia furnizohej nën 120-140 vat, atëherë në 21 MHz zbriti në 80 vat, dhe në 28 MHz, në 60 vat. Furnizimi me energji 13.6v, nuk furnizohet më, megjithëse është e mundur të furnizohen këta punëtorë në terren me dy, tre herë më shumë tension për të ringjallur "etiketën" dhe "dhjetëra". Ndaluar në IRF 540. Bukuria e këtij RA është se pompon shumë pak energji, -3-5 vat. Me një marrës QRP, është thjesht një "bombë". Kostoja është brenda 100 hryvnia, dhe ndoshta dikush tjetër, në përgjithësi, do të dalë falas. Por me fuqi pompimi, KUJTO GJITHMON !!! !!! - jo më shumë se 5 vat. Deri në "njëzet", të garantuara 100-120 vat, por çfarë tjetër ju nevojitet? "Pesëmbëdhjetë" dhe "dhjetë" mund të jenë më të fuqishme për dikë, por jo më pak se sa deklaroj. DFT është një dizajn i veçantë, i marrë nga dy ose ndoshta nga tre RA të tjera transistor, të cilin e kam zgjedhur në bazë të kapaciteteve në dispozicion. Nuk mbaj mend se cilën gamë me cilin dizajn, por të gjithë ata janë të rendit të 5 -të, të akorduar IN, -JA. 50 \ 50 Ohm. Si është ekzekutuar në mënyrë konstruktive mund të shihet në fotografi.

Përforcuesi është mbledhur sipas një qarku shtytës -tërheqës në mosfetë T1 - T4. Transformatori i linjës së gjatë TR1 siguron një kalim nga një burim ngacmimi me një përfundim në një hyrje të balancuar të fazës shtytëse-tërheqëse.

Rezistencat R7, R9 lejojnë përputhjen e rezistencës hyrëse të skenës me një linjë koaksiale 50-ohm në rangun 1.8-30 MHz.

Rezistenca e tyre e ulët i jep amplifikatorit një rezistencë shumë të mirë ndaj vetë-ngacmimit. Për të vendosur kompensimin fillestar, përdoret zinxhiri R14, R15, R20, R21.

Një qark i një diodë zener DZ1 dhe diodave D1, D2 mbron portat e tranzistorëve nga rritjet e tensionit të lartë. Diodat D4, D5 në seri me rezistorë R11, R12 krijojnë një paragjykim të vogël automatik.

Zinxhirët e reagimeve R18, R19. C20, C21 rregullon përgjigjen e frekuencës së amplifikatorit. Kondensatori C22, ne zgjedhim sipas amplitudës maksimale të sinjalit të daljes në frekuencat 24-29 MHz.

Transformatori TR1 është bërë në dylbi amidon BN-43-202, kthesa 2x10 tela të emaluara me diametër 0.35 mm. pak e përdredhur, rreth 2 kthesa për cm.

Transformatori TR2 është bërë në dylbi amidon BN-43-3312. Dredha-dredha parësore është një kthesë nga bishtaleci i kabllit, brenda së cilës janë të mbështjellura 3 kthesa të MGTF 1mm.

FB1, FB2, rruaza ferrite amidoni FB-43-101, të cilat vendosen drejtpërdrejt në prizat e rezistorëve R7, R9. si në diagram.

Mbytësi DR1 është çdo furnizim me energji nga kompjuteri, i cili është në një shufër të vogël ferrite, zakonisht ka 8-15 kthesa me tela 1.5-2 mm. Në rastin tim, ajo u përdor me 10 kthesa me tela 1.5 mm. Kur u mat me një pajisje, ajo tregoi një induktancë prej 4.7 μH.

Rezistenca R14, R15, advisshtë e këshillueshme që të përdoret multiturn.

Akordimi i qetë i rrymës së amplifikatorit është i thjeshtë, por kërkon vëmendje. Vendosni rezistencën R15 në pozicionin e mesëm, R14 në atë të poshtëm sipas skemës, ndizni fuqinë, lidhni kontaktin PTT me minus në mënyrë që çelësi T5 të hapet. dhe fuqia erdhi në stabilizuesin prej pesë voltësh. Pa instaluar transformatorin TR2, ne lidhim njehsorin amper, me sondën Plus në plusin e furnizimit me energji, me sondën tjetër (minus), alternuar, në njërën dhe krahun tjetër të transistorëve. Duke e kthyer rrëshqitësin e rezistencës R14 në majë sipas skemës, ne e rrisim rrymën qetësuese në 100 mA. Pastaj me rezistencën R15 arrijmë të njëjtat lexime për të dy shpatullat. Dhe kështu me radhë derisa të ketë 220 Ma në secilën nga supet.

Kjo përfundon cilësimin e qetë të rrymës, mund t'i rregulloni rezistorët me llak ose bojë në mënyrë që të mos i rrëzoni aksidentalisht.